Диплом (Проектирование электрической станции)
.pdf26
Подогреватель П3:
Схема подогревателя П3 представлена на рис. 1.5.
α3 h3
αпв |
|
|
|
|
|
αпв |
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hв.3 |
|
|
|
|
|
hв.ПН |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α1+α2 |
α1+α2+α3 |
|
|
|
|
hдр.2 hдр.3
Рис.1.5. Подогреватель П3
Уравнение теплового баланса:
α3 h3 ηП αПВ hвПН α1 α2 hдрП2 ηП αПВ hвП3 α1 α2 α3 hдрП3 ηП ;
α |
|
= |
αПВ |
hвП3 hвПН α1 |
α2 |
|
hдрП2 hдрП3 ηП |
|
3 |
|
h3 hдрП3 ηП |
||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
1,02 870,27 731,56 0,075031 0,106621 1035 816,6 0,99 = 0,041893.
3281,14 816,6 0,99
27
Деаэратор П4:
Схема деаэратора П4 представлена на рис. 1.6. Для него необходимы два уравнения: материального и теплового баланса.
|
α4 |
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
hп.д |
|
αок |
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
α1+α2+α3 |
|
|
hв.5 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hдр.3 |
|
|
|
||
|
|
|
αпв hв.д
Рис.1.6. Деаэратор
Уравнение теплового баланса:
αОК hвП5 αД4 h4Д α1 α2 α3 hдрП3 |
α |
ПВ |
hД |
|
|
в |
; |
||
|
|
|
||
|
|
ηД |
α 627 αД 3106 0,075031 0,106621 0,041893 816,6 1,02 691,97 .
ОК 4 0,99
Уравнение материального баланса:
αОК α4Д α1 α2 α3 αПВ
Из уравнения материального баланса:
αОК αПВ α1 α2 α3 α4Д ,
подставляем в первое уравнение и получаем:
α4 0,012511 αОК 0,783944.
28
Подогреватель П5:
Схема подогревателя П5 представлена на рис. 1.7.
α5 h5
αок |
|
|
|
|
|
αок |
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hв.5 |
|
|
|
|
|
hв.6 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α5 |
hдр.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.1.7. Подогреватель П5 |
|||||
Уравнение теплового баланса: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
α h η α |
|
|
hП6 α |
|
hП5 |
α |
|
hП5 |
η |
||||||||||
|
5 5 П |
|
ОК |
в |
ОК |
|
в |
|
5 |
др |
|
П , |
|||||||
α |
|
|
αОК hвП5 |
hвП6 |
|
0,783944 627 470,25 |
0,052468 |
||||||||||||
5 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
h5 |
hдр |
ηП |
|
|
|
|
|
|
0,99 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
П5 |
|
|
|
|
|
|
2960 594,3 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29
Подогреватель П6:
Схема подогревателя П6 представлена на рис. 1.8.
α6 h6
αок |
|
|
|
|
|
αок |
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hв.6 |
|
|
|
|
|
hв.7 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α5 |
α5+α6 |
|
|
|
|
hдр.5 hдр.6
Рис.1.8. Подогреватель П6
Уравнение теплового баланса:
α |
6 |
h η α |
ОК |
hП7 |
α hП5 |
η α |
ОК |
hП6 |
(α α |
) hП6 |
η |
; |
||||||||||
|
|
6 |
П |
в |
5 |
др |
П |
|
в |
5 |
6 |
др |
|
П |
|
|||||||
α |
|
|
|
|
αОК hвП6 |
hвП7 |
α5 hдрП5 hдрП6 ηП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
6 |
|
|
|
|
|
h6 |
hдрП6 ηП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0,783944 470,25 313,5 |
0,052468 594,3 436 0,99 |
0,050466. |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2731 436 0,99 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30
Подогреватель П7:
Схема подогревателя П7 представлена на рис. 1.9.
Рис.1.9. Подогреватель П7
Является подогревателем смешивающего типа.
Уравнение теплового баланса:
|
h7 αОК' |
hвП8 α5 α6 hдрП6 |
α |
ОК |
hП7 |
||
α7 |
|
в |
; |
||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ηП |
||
α7 |
2487 αОК' |
156,75 0,052468 0,050466 436 0,784 313,5. |
|||||
|
|
|
|
|
|
0,99 |
Уравнение материального баланса:
α7 α'ОК α5 α6 αОК.
Из уравнения теплового баланса:
α'ОК αОК α5 α6 α7 ,
подставляем в первое уравнение и получаем:
α7 0,041464 α'ОК 0,639546.
31
Подогреватель П8:
Схема подогревателя П8 представлена на рис. 1.10.
α'ок
hВ.8
α8 hП8
α''ок
ОУ hв
α8 hдр8
Рис.1.10. Подогреватель П8
Является подогревателем смешивающего типа.
Уравнение теплового баланса:
α h α" |
h |
α' |
|
hП8 |
|
ОК |
в |
; |
|||
|
|
|
|||
8 8 ОК |
К |
|
ηП |
||
|
|
|
α 2244 α" |
107,73 0,639546 156,75. |
|
8 |
ОК |
0,99 |
|
|
Уравнение материального баланса:
α8 α"ОК α'ОК.
Из уравнения теплового баланса:
α"ОК αОК' α8,
подставляем в первое уравнение и получаем:
α8 0.015149 α"ОК 0,624397.
Давление в приводной турбине (турбина подключена к четвертому отбору):
P4 0,952 МПа .
32
Давление пара на входе приводной турбины с учетом потерь:
PвхПТ 0,95 P4 0,950,952 0,904 МПа .
Из h,s-диаграммы:
hтТП 2773 кДжкг .
Из определения внутреннего относительного КПД ТП
ηТП |
h hТП |
|
4 |
д |
|
0i |
h hТП |
|
|
4 |
т |
находим hдТП :
hдТП h4 h4 hтТП ηТП0i 3106 3105 2773 0,786 2844,26 кДжкг .
Теоретический теплоперепад в приводной турбине:
HтТП h4 hтТП 3106 2773 333 кДжкг .
Действительный теплоперепад в приводной турбине:
HдТП h4 hдТП 3106 2844,26 261,74 кДжкг .
Расход пара в приводную турбину:
αтп |
(Рпн Рд ) υср 103 |
|
(30,55 0,68) 0,0011 103 |
0,154332 . |
||||
H ТП η |
η |
261,7380,83 |
0,98 |
|||||
|
|
|
||||||
|
д |
н |
мех |
|
|
|
|
33
Баланс пара в конденсаторе турбины:
Схема конденсатора представлена на рис. 1.11.
αкп
αтп |
αут |
α”ок
Рис.1.11. Конденсатор турбины
αкп αтп αут α"ок;
0,450064 0,154332 0,02 0,624397.
0,624397 0,624397 ,
где αкп 1 α1 α2 α3 α4 α5 α6 α7 α8 αтп
1 0,075031 0,106621 0,041893 0,012511 0,052468- 0,050466 0,041464 0,015149 0,154332 0,450064
Значения приведенного теплоперепада по отсекам турбины сведены в таблицу
1.2.
34
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.2 |
|
|
|
|
Определение приведенного теплоперепада |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внутренняя |
|
|
Отсек |
Доля пропуска пара |
Теплоперепад |
работа на 1 |
|
|||
Ци- |
|
|
|
кг |
|
|||
тур- |
|
|
пара в отсеке |
|
||||
линдр |
через отсек α j |
|
|
|||||
бины |
hj , кДж кг |
свежего пара |
|
|||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
α j hj , кДж кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0-1 |
|
α0 1 |
h0 |
h1 |
3325 |
327 |
|
|
|
2998 327 |
|
|||||
ЦВД |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1-2 |
α0 α1 1 0,075031 |
h1 h2 2998 |
47,983 |
|
|||
|
0,92497 |
2946,125 51,875 |
|
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ПП-3 |
α0 α1 α2 0,92497 |
h" |
h 3540 |
211,838 |
|
||
|
0,106621 0,81835 |
ПП |
3 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||
|
|
3281,14 211,838 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
ЦСД |
3-4 |
α0 α1 α2 α3 0,81835 |
h3 h4 3281,14 |
135,988 |
|
|||
0,041893 0,77646 |
3106 175,14 |
|
||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-5 |
α0 α1 α2 α3 α4 αтп |
h4 |
h5 |
3106 |
89,003 |
|
|
|
89,003 |
2960 146 |
|
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5-6 |
α0 α1 α2 α3 α4 αтп |
h5 |
h6 |
2960 |
127,586 |
|
|
|
α5 |
0,55714 |
2731 229 |
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6-7 |
α0 α1 α2 α3 α4 αтп |
h6 |
h7 |
2731 |
123,629 |
|
|
|
α5 |
α6 0,50668 |
2487 244 |
|
||||
ЦНД |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7-8 |
α0 α1 α2 α3 α4 αтп |
h7 |
h8 |
2487 |
113,047 |
|
|
|
α5 |
α6 α7 0,46521 |
2244 243 |
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
8-К |
α0 α1 α2 α3 α4 αтп |
h8 hк 2244 |
0,842 |
|
|||
|
α5 |
α6 α7 α8 0,45006 |
2242,128 1,872 |
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Нпр α j hj |
1176,917 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35
1.1.5. Расходы пара
Расход пара в голову турбины:
D0 |
Nэ 103 |
|
525 103 |
|
464, 474 кг с . |
|
Hпр ηм ηг |
1176,917 0,98 0,98 |
|||||
|
|
|
где Nэ ─ электрическая мощность, МВт;
Hпр ─ приведенный теплоперепад, кДж/кг;
ηм 0,98 0,99 ─ механический КПД;
ηг 0,97 0,98 ─ КПД генератора.
Абсолютные расходы рабочего тела по элементам тепловой схемы:
Di αi D0, кгс ;
D1 α1 D0 0,075031 464,474 34,85 кгс ;
D2 α2 D0 0,106621 464,474 49,522 кгс ;
D3 α3 D0 0,041893 464,474 19,458 кгс ;
D4 α4 D0 0,012511 464,474 5,811 кгс ;
D5 α5 D0 0,052468 464,474 24,37кгс ;
D6 α6 D0 0,050466 464,474 23,44 кгс ;
D7 α7 D0 0,041464 464,474 19,259 кгс ;
D8 α8 D0 0,015149 464,474 7,036 кгс ;
Dут αут D0 0,02 464,474 9,289кгс ;
Dпв αпв D0 1,02 464,474 473,764 кгс ;
Dпп (1 α1 α2 ) D0 1 0,075031 0,106621 464,474 380,102 кгс ;
Dок αок D0 0,783944 464,474 364,122 кгс ;
Dок' αок' D0 0,639546 464,474 297,053 кгс ;