- •Оглавление
- •Безразмерные скорости
- •Анализ формулы расхода. Запирание каналов по расходу (см. Также уравнение Гюгонио). Воздействия, способные вызвать запирание каналов по расходу.
- •Интеграл Бернулли, условия постоянства полной механической энергии. Анализ уравнения Бернулли.
- •Сжатие в компрессоре
- •Расширение в турбине
- •Классификация турбомашин по направлению передачи энергии, по преимущественному направлению потока. Преимущества и недостатки различных типов турбомашин.
- •Классификация турбомашин по форме меридионального сечения проточной части, преимущества и недостатки различных схем проточной части. Компрессор
- •Турбина
- •Классификация турбомашин по скорости обтекания профилей (истечения из межлопаточных каналов). Краткая характеристика указанных видов турбомашин.
- •Классификация турбомашин по числу валов. Обоснование необходимости применения многовальных турбомашин.
- •Основные показатели работы и параметры турбомашин. Требования, предъявляемые к компрессорам и турбинам.
- •Основные геометрические параметры проточной части, ограничения и перспективы развития параметров проточных частей.
- •Геометрические параметры профиля, краткий анализ и характерные значения.
- •Геометрические параметры решетки профилей и лопаток. Краткий анализ.
- •Активный и реактивный принцип работы ступени турбомашины. Кинематическая степень реактивности. Термодинамическая степень реактивности.
- •Распределение параметров потока по длине ступени в активных и реактивных ступенях.
- •Основы расчета ступени турбомашин с использованием степени реактивности. Входная и выходная закрутка потока.
- •Анализ влияния кинематической степени реактивности на планы скоростей ступени осевого компрессора.
- •Анализ влияния кинематической степени реактивности на планы скоростей ступени осевой турбины.
- •Атакоустойчивость профиля и решетки профилей компрессоров и турбин. Характеристика компрессора по потерям (кпд). Факторы, определяющие атакоустойчивость.
- •Особенности характеристик центробежных компрессоров с различной формой лопаток.
- •Обобщенные и универсальные характеристики компрессора. Приведение параметров компрессора к стандартным атмосферным условиям. Возможные погрешности формул приведения.
- •Газодинамические основы рассогласования работы первых и последних ступеней компрессора (ступени и сети) на нерасчетных режимах работы.
- •Вращающийся срыв в компрессорах, надроторные устройства.
- •Изменение расхода воздуха через компрессор по частоте вращения. Регулирование компрессора с помощью перепуска воздуха.
- •Регулирование компрессора с помощью поворотных направляющих аппаратов.
- •Регулирование компрессора, 2-х и более вальная схема компрессора, изменение скольжения роторов при изменении частоты вращения.
- •Короткие, средние и длинные лопатки. Профилирование длинных лопаток по высоте, законы профилирования. Основные положения и уравнения для расчета планов скоростей по высоте.
- •Профилирование по закону постоянной циркуляции и закону постоянного угла выхода из соплового аппарата, сравнение с законом постоянной реактивности.
- •Профилирование по закону постоянной реактивности (твердого тела), сравнение с законом постоянной циркуляции.
- •Общая номенклатура потерь в решетках турбомашин, краткая характеристика видов потерь и их зависимость от основных режимных и геометрических параметров.
- •Дополнительные потери в турбомашинах: от нестационарности, в зазорах, на трение о диски, на охлаждение, с выходной скоростью.
- •Кпд турбомашин: адиабатный по параметрам торможения, адиабатный по статическим параметрам за турбиной/ступенью (мощностной), политропный.
- •Зависимость адиабатного и мощностного кпд от отношения u/c1.
- •Оптимальные планы скоростей одноступенчатой турбине при переменной степени реактивности. Управление отношением u/c1.
- •Распределение работы, кпд, осевой скорости и степени реактивности по ступеням многоступенчатых компрессоров.
- •Распределение работы, кпд, осевой скорости и степени реактивности по ступеням многоступенчатых турбин.
- •Многоступенчатые турбины, турбины со ступенями скорости и ступенями давления.
- •Параметры нагруженности y, y* для многоступенчатых турбин, параметры напряжений т и Fn2.
Анализ формулы расхода. Запирание каналов по расходу (см. Также уравнение Гюгонио). Воздействия, способные вызвать запирание каналов по расходу.
Массовый расход
зависит от рода газа, определяемого
коэффициентом
.
Чем меньше молярная масса газа, тем
меньший расход протекает через заданное
сечение канала при неизменной скорости
и полных параметрах.
Увеличение площади
поперечного сечения, при прочих равных
условиях, приводит к росту расхода. При
постоянных площади сечения и скорости
,
расход можно изменить за счет параметров
торможения. Увеличение полного давления
при
повышает статическое давление и плотность
газа, а значит, и массовый расход. При
нагревании газов происходит их расширение
и снижение плотности, что приводит к
уменьшению расхода.
Если одновременно
могут изменяться несколько величин,
определяющих расход, то их совместное
влияние становится неоднозначным. Так,
в дозвуковых потоках нагрев газа приводит
не только к расширению, но и к увеличению
физической скорости потока, вызванному
этим расширением. Т.к. в дозвуковых
потоках скорость меняется быстрее
плотности, то массовая плотность тока
и, соответственно, ГДФ
растут.
Рост этих функций (иначе говоряскорости
течения) компенсирует снижение массового
расхода за счет нагрева, в результате
он остается неизменным
.
Запирание каналов по расходу.
Явление достижения
максимальной звуковой скорости потока
на входе в канал, где сечение канала
минимальное (критическая площадь
канала).
при
этом достигает единицы (
,
кризис течения), расход принимает
максимальное значение:
.
Если канал на входе сужается, минимальная (критическая) площадь сечения становится ближе к выходу, на входе при этом снижается максимально возможная скорость потока, уменьшается и расход канала.
Сужение канала на
входе влияет на сверхзвуковой (
)
поток также, как и на дозвуковой, с
отличием в том, что сужение канала
вызывает дополнительное торможение
потока, которое компенсируется
дополнительным ускорением на входе в
канал, для поддержания постоянной
критической скорости в критическом
сечении.
Если за участком
постоянного (или сужающегося) сечения
расположить расширяющийся канал, то
при постоянной площади критического
сечения
,
то есть увеличение
будет
вызывать снижение функции
,
рост скорости сверхзвукового потока
до
.
Расход при этом останется
.
Факторы, влияющие на предельный расход канала.
При заданной
геометрии канала расход зависит от
параметрической величины
:


На выходе (а) из
канала скорость потока
увеличивается с ростом массового
расхода. При достижении
и
,
если
дальнейший
рост скорости невозможен и
.
Если
,
то чем больше площадь выходного сечения,
тем больше скорость истечения. Для этого
достаточно, чтобы статическое давление
на выходе выло равно давлению во внешней
среде или соответствовало определяемой
геометрией скорости:

При этом предельная
скорость истечения
достигается
при
.
Увеличение параметра
,
при заданной величине расхода, увеличивает
скорость дозвукового истечения, и не
влияет на скорость сверхзвукового
истечения, которая изменяется за счет
площади
,
при закрытом по расходу канале (при
давлении ниже расчетной величины).
Увеличение
при постоянной скорости ведет к снижению
.
На входе (б) рост
расхода при
увеличивает дозвуковую (канал открыт
по расходу) и уменьшает сверхзвуковую
скорость истечения (канал закрыт по
расходу). Если
,
на входе достигается
,
.
При
,
скорость остается дозвуковой
(сверхзвуковой),
.
С ростом
увеличивается,
уменьшается. Пока канал не закрыт по
расходу, рост
не влияет на изменение
(в случае идеального канала). В реальном
канале изменение площади ведет к
изменению потерь энергии и изменению
расхода. В случае запирания канала рост
приводит к уменьшению
,
и наоборот, при условии что в
.
Частные случаи уравнения Эйлера: радиальное равновесие, универсальный закон изменения окружной составляющей скорости.
1.Радиальное равновесие
2.Гидростатика
Уравнение Эйлера в общем виде:

вектор массовых
сил.
Уравнение Эйлера для движения идеальной жидкости в поле тяжести:
,
где g
– вектор напряженности силового поля.
Частные случаи:
Радиальное равновесие:

ay=ω2r= Ca2/r


В проекции на одну ось:
Если
поток вращается с постоянной угловой
скоростью в сферическом канале, то
произведения будут равны
или

Одна из базовых формул при профилировании лопаточных машин(согласованность профиля с кинематикой потока на разных радиусах вращения)
Стационарный одномерный поток: для случая стационарного, одномерного потока жидкости или газа уравнение Эйлера принимает вид:

В
этой форме уравнение часто используется
для решения различных прикладных задач
гидродинамики и газодинамики. В частности,
интегрированием этого уравнения по x
при постоянной плотности жидкости
получается известное уравнение Бернулли
для несжимаемой жидкости:
.
Гидростатическое равновесие – жидкость находится в равновесии при
.Относительное равновесие – жидкость находится в равновесии при
.
Дифференциальное
уравнение равновесия получается, если
уравнения Эйлера для состояния равновесия
умножить на перемещение
.
Уравнение гидростатики:

силовая
функция.
Уравнение поверхности уровня – уравнение гидростатики, в котором
,
:

Абсолютное равновесие – равновесие относительно системы, движущейся прямолинейно и равномерно.
МСА – единый условный закон изменения параметров состояния по высоте относительно высоты уровня моря.
Уравнение движения в форме Громеки–Лемба и интеграл Коши–Лагранжа. Энергетическая форма Крокко. Условия постоянства полной энтальпии.
-----------------------------------
Интеграл Коши-Лагранжа (потенциальное течение идеальной несжимаемой жидкости):
,
где
– потенциал скорости,
– давление жидкости,
– ее плотность,
– ускорение свободного падения,
– некоторая функция времени,x,
y,
z
– декартовы координаты.
Общий случай:
,
где U
– потенциал массовой силы.
-----------------------------------
Чтобы энтальпия торможения была постоянной в пространстве необходимо выполнить следующие условия:
стационарный процесс
;безвихревой
(или винтовое);отсутствие массовых сил
;изоэнтропичное течение
;
