сопроматчасть1
.pdf
|
Из формулы |
(2.15) следует, |
что продольная деформация |
|||
ε = |
σ |
′ |
|
|
|
|
E , тогда ε |
= −με или |
|
||||
|
|
|||||
|
|
|
|
¢ |
σ |
|
|
|
|
ε |
= -μ × E . |
(2.19) |
|
|
|
|
|
При деформации стержневой системы, состоящей из n стержней или имеющей n различно нагруженных участка в его материале накапливается потенциальная энергия, величина которой находится по формуле:
n |
N |
2 |
dz |
|
||
U = åò |
|
|
|
|||
i |
|
. |
(2.20) |
|||
2E |
× A |
|||||
i=1 l |
|
|
|
i |
|
Для призматического бруса с постоянной по длине продольной силой выражение (2.20) имеет вид:
U = |
N 2 ×l |
= |
Dl2 E × A . |
|
2E × A |
||||
|
|
2l |
Удельная потенциальная энергия упругой деформации, т.е. энергия, приходящаяся на единицу объема, будет равна:
u = |
σ 2 |
= |
σ ×ε |
. |
(2.21) |
|
2E |
2 |
|||||
|
|
|
|
2.3 Примеры расчёта статически определимых систем растяжения-сжатия
2.3.1. Пример 1.
.По оси двухступенчатого стального стержня приложены силы Р1=30 кН, Р2=70 кН и Р3=100 кН (рис.2.2). Ступени имеют
длины l1=25 см, l2=35 см, l3=40 см. Соответствующие площади поперечных сечений: А1=2 см2, А2=4 см2. Модуль упругости для материала стержня Е=2×105 МПа.
Построить эпюры продольных сил, нормальных напряжений и перемещений.
Решение.
1. Построение эпюры N. Разбиваем стержень на три участка, границы которых совпадают с сечениями, где приложены внешние силы. Значения продольной силы на каждом участке определяем, пользуясь методом сечений.
21
В сечении 1-1 N1=Р1=30 кН. В сечении 2-2 N2=Р1-Р2=30-70=- 40 кН. В сечении 3-3 N3=Р1-Р2-Р3=30-70+100=60 кН.
По полученным значениям строится эпюра продольных сил
(рис.2.2).
2. Построение эпюры s. Для вычисления напряжений стержень разбивается на четыре участка. Их границы определяются не только сечениями, где приложены внешние силы, но и сечениями, где меняются поперечные размеры стержня. Пользуясь эпюрой N, находим:
σ |
|
= |
N |
= |
30×103 |
=100×106 Па ; |
||
AB |
1 |
3×10−4 |
||||||
|
|
А |
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
σ |
|
= |
N2 |
= |
-40×103 |
= -133×106 Па; |
||
BC |
А |
|
3×10−4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
σ |
|
= |
N2 |
= |
-40×103 |
= -100×106 Па; |
||
|
CD |
|
А |
|
|
4×10−4 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
σ |
|
= |
N3 |
= |
60×103 |
=150×106 Па. |
||
DE |
A |
|
4×10−4 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Проверка прочности стержня на наиболее напряженном
участке: σmax=150 МПа<R=210 МПа.
По полученным результатам строим эпюру нормальных напряжений.
3. Построение эпюры перемещений D.
Определение перемещений начинаем от заделки, где оно равно 0. Перемещение произвольного сечения на расстояние z равно абсолютному удлинению части стержня, которая заключена между этим сечением и заделкой.
Так, перемещение произвольного сечения на третьем участке
может быть вычислено по формуле w(z) = |
N3 × z |
. |
|
||
|
E × А2 |
Это есть уравнение наклонной прямой, так как w(z) линейно зависит от переменной z при прочих постоянных для данного участка параметрах.
Перемещение сечения D относительно заделки равно
абсолютному удлинению участка DE |
|
|||
wD = DlDE |
= |
60 ×103 × 20 ×10−2 |
= 1,5 ×10−4 м = 0,15 мм. |
|
2 ×105 ×106 × 4 ×10−4 |
||||
|
|
|
Перемещение сечения С относительно заделки складывается из абсолютного укорочения участка CD и удлинения участка DE
wC |
= - |
|
40 × |
103 × |
20 ×10−2 |
+ 1,5 ×10−4 = 0,5 ×10−4 м = 0,05 мм. |
|
×10 |
5 ×10 |
6 × 4 ×10−4 |
|||
|
2 |
|
22
z
l3
l2
l1
|
Е |
|
|
|
|
3 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 D |
|
|
|
Р3=100 |
|||||||
/2 |
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Р2 |
=70 |
|
||
|
1 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
P1=30 |
|
N, кН |
s, МПа |
w,мм |
40 |
100 |
|
0,15 |
60 |
150 |
|
|
|
|
|
0,05 |
|
|
0,183 |
|
|
133 |
|
|
Рис.2.2 |
30 |
100 |
0,058 |
|
|
|
Аналогично |
определяем перемещения сечений В и А: |
||
wB = −0,183 мм; |
wA = −0,058 мм. |
Эпюра |
перемещений |
представлена на рис. 2.2.
2.3.2. Пример 2.
Жесткий стержень АС шарнирно закреплён в точке С и поддерживается стальной тягой ВD круглого поперечного сечения диаметром 20 мм. На части стержня АС приложена равномерно распределенная нагрузка с интенсивностью q=80,0 кН/м (рис.2.3). Расчётное сопротивление для материала тяги ВD R=210 МПа, модуль упругости Е=2×105 МПа.
D
|
|
q=80 кН/м |
α=30° |
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
В |
А |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 м |
|
|
0,8 м |
|
0,2 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.3
Проверить прочность тяги и определить перемещение свободного конца жесткого бруса, т.е. точки А.
23
Решение.
1. Определяем усилие, возникающее в тяге ВD под действием приложенной нагрузки. Мысленно рассекаем тягу ВD, действие отброшенной верхней части заменяем внутренним усилием NВD (рис.2.4). Составляем уравнение равновесия системы в виде суммы моментов, действующих на нее сил относительно точки С.
SmC = 0
- 80 × 0,8 × 0,4 + N BD ×1× sin 30o = 0;
= 80,0 × 0,8 × 0,4 =
N BD 0,5 ×1 51,2 кН.
Положительный результат означает, что стержень ВD растягивается.
NBD
R1 |
q=80,0 кН/м a=30° |
|
|
|
||||||
С |
|
|
А |
|||||||
|
|
|
|
|
В |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 м |
|
|
|
|
|
0,8 м |
|
0,2 м |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.2.4
2. Условие прочности для тяги BD имеет вид:
|
|
|
|
|
|
|
|
σ = |
|
NBD |
£ R , |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BD |
|
|
где |
А = |
π d2 |
= |
3,14×22 |
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
= 3,14 см . |
|
|
|
||||||
|
BD |
4 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Тогда |
|
σ = |
N |
= |
|
51,2×103 |
=16,3×107 |
Па =163 МПа < R = 210 МПа |
||||
|
|
А |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3,14×10−4 |
|
|
|
Так как напряжение в тяге меньше расчётного сопротивления прочность тяги ВD обеспечена.
3. Для определения перемещения точки А найдем удлинение
Dl тяги BD и построим план перемещения данной системы, т.е.
покажем положение стержневой системы после приложения нагрузки.
24
Удлинение тяги BD равно:
Dl = |
NBD ×lBD |
= |
51,2×103 ×1,0 |
= 9,4×10−4 м = 0,94 мм |
|
cos30×2×105 ×106 ×3,14×10−4 |
|||
|
E × А |
|
||
|
BD |
|
|
План перемещения показан на рис.2.5.
D
q |
α |
|
|
|
С |
|
В |
|
А |
|
|
|
||
|
В |
|
l |
|
|
α |
|
|
|
|
|
Е |
А |
|
|
|
|
|
|
|
В1 |
|
|
|
|
Рис.2.5 |
|
|
А1 |
|
|
|
|
При построении плана перемещения полагаем, что в точке В тяга не соединяется с жестким стержнем АС. Тогда тяга удлинится
на величину l. Для того чтобы найти новое положение точки В,
которая одновременно должна находится на продолжении тяги l и
вместе с жестким стержнем перемещаться по дуге радиусом СВ
вниз, надо радиусом DB+ l и радиусом СВ произвести засечки. На основании допущения о том, что перемещения точек тела, обусловленные его упругими деформациями, весьма малы по сравнению с размерами самого тела, заменяем дуги перпендикулярами к соответствующим стержням. Тогда отрезок ВВ1 будет искомым перемещением точки В, а отрезок АА1 есть
искомое перемещение точки А - |
А. |
ВВ1Е |
|
||||||||
|
Из |
прямоугольного |
треугольника |
найдем |
|||||||
B = |
l |
= |
0,94 |
= 1,88 |
мм, |
из подобия |
треугольников |
||||
sin 30o |
|
||||||||||
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
( САА1∞ΔСВВ1) получим перемещение точки А. |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
A = |
B |
AC |
= 1,88 |
1,4 |
= 2,63 мм. |
|
|
|
|
|
|
BC |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
25
2.3.3 Пример 3.
Подобрать из условия прочности поперечные сечения стальных стержней кронштейна, нагруженного силой Р=200 кН, и определить горизонтальное, вертикальное и полное перемещение узла С (рис.2.6).
В
1,2 м
А |
a |
С |
|
1,6 м |
Р=200кН |
|
Рис.2.6 |
|
Стержень АС двутаврового поперечного сечения, стержень ВС круглого поперечного сечения. Расчётное сопротивление для материала стержней R=210 МПа, модуль упругости Е=2×105 МПа.
Решение.
1. Составим уравнения равновесия и определим усилия в стержнях. Для этого мысленно вырежем узел С. В сечениях стержней приложим неизвестные пока усилия в направлении, вызывающем растяжение стержней (рис.2.7).
NВС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Y |
|
|
lBC = |
1,22 + 1,62 |
= 2м; |
|||||||||
|
a |
С |
|
sin a = |
1,2 |
= 0,6; |
cosa = |
1,6 |
= 0,8; |
||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
Х |
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||
NАС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
åPy = 0 : |
|
NBC × sin a - P = 0; |
||||||||||
|
|
Р |
|
NBC |
= |
|
P |
|
= |
200 |
= 333,3kH. |
||||
|
|
|
|
sin a |
0,6 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.2.7
ΣPX = 0 :
- N AC - N BC × cosα = 0.
N AC = -N BC × cosα =
= -333,3 × 0,8 = -266,7 кН.
26
Отрицательное значение усилия NАС указывает на то, что
стержень АС испытывает сжатие. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
2. Подбираем из условия прочности размеры стержней. |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
а) Для стержня |
ВС |
А |
|
³ |
|
|
N |
|
BC |
, |
причем А |
= |
π d 2 |
. Тогда |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BC |
|
|
|
|
R |
|
|
BC |
4 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
4 × 333,3 ×10 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
d ³ |
|
4 × N BC |
= |
= 4,50 ×10 |
−2 |
м |
= 45,0 мм . |
||||||||||||||||||||||||
|
π × R |
|
3,14 × 210 ×106 |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
Принимаем в соответствие с таблицей нормальных |
|||||||||||||||||||||||||||||
размеров (см. страницу 39) d=45 мм. |
|
Площадь |
стержня ВС |
||||||||||||||||||||||||||||
А |
= π ×4,52 |
=15,9 см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
BC |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
б) Для стержня АС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
А |
³ |
|
|
N |
|
AC |
= |
266,7×103 |
|
=1,27 ×10−3 м2 |
=12,7 см2 . |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
210×106 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
AC |
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В соответствии с сортаментом на двутавровые балки по ГОСТу 8239-72 принимаем двутавр № 12 с А=14,7 см2.
3. Находим изменение длины каждого стержня. а)Удлинение стержня ВС
|
Dl |
|
= |
NBC ×lBC |
= |
|
333,3×103 ×2 |
|
= 20,96×10−4 |
м |
= 2,10 мм . |
||
|
BC |
E × А |
2 |
×1011 ×15,9×10−4 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
BC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) Укорочение стержня АС |
|
|
|
|
|||||||||
Dl |
|
= |
NAC ×lAC |
= |
-266,7×103 ×1,6 |
= -14,5×10−4 м |
|
= -1,45 мм |
|||||
AC |
|
|
2×1011 ×14,7×10−4 |
|
|||||||||
|
|
E × А |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
AC |
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Определяем перемещение узловой точки С.
План перемещения представлен на рис.2.8. Для определения перемещения узла С положим, что стержни в узле С не соединены
между собой. Тогда стержень ВС удлинится на величину DlВС, и
стержень АС укоротится на величину DlАС. Новое положение узла С (точка С1) определится как точка пересечения перпендикуляров к
стержням ВС и АС, проведенных из конца стержней ВС+DlВС и АС-DlАС (вместо дуг радиусов ВС+DlВС и АС-DlАС). Из схемы
видно, что горизонтальное перемещение точки |
С равно |
DГ=|DlАС|=1,45 мм. Для нахождения второй координаты |
точки С1 |
- DВ проведем из точки D перпендикуляр на продолжение стержня |
ВС. Тогда удлинение DlВС можно |
представить |
как разность |
||||||||
отрезков CN = CM − NM или DlBC = D B × sinα - D Г |
cosα , откуда |
|||||||||
D B = |
DlBC + |
|
DlAC |
|
cosα |
= |
2,1 |
+ 1,45 × 0,8 |
= 5,43 мм . |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
sin α |
|
0,6 |
||||||||
|
|
|
|
|
27
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lАС |
l |
|
|
|
|
|
|
|
ВС |
|
|
|
А |
α |
|
Сα |
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
|
|
|
С1 |
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.8 |
|
|
|
|
|
Полное |
перемещение |
узла |
С |
определяется |
как |
|
геометрическая |
|
|
|
|
|
сумма |
|
п = |
2B + 2Г |
= |
5,432 + 1,452 = 5,62 мм . |
|
|
||
|
2.3.4. Пример 4. |
|
|
|
|
||
|
Подобрать площади поперечных сечений стержней |
||||||
статически определимой системы (рис. 2.9). |
|
|
G
Рис.2.9
28
Исходные данные: P = 160кН; l = 2м; a = 1,5м; b = 1м.
Стержни 1,2 имеют двутавровые сечения, стержень 3 изготовлен из швеллера. Расчетное сопротивление материала стержней равно
R = 210 МПа, модуль упругости E = 2 ×105 МПа .
Решение.
1.Вычерчиваем в масштабе схему с указанием численных значений заданных величин (рис. 2.9).
2.Составляем уравнение равновесия системы и выражаем нормальные усилия в стержнях через нагрузку Р. Для этого каждый
стержень рассекаем поперечным сечением и заменяем действие отсеченных частей внутренними усилиями N1, N2 , N3 . Действие
связей |
заменяем |
их |
реакциями |
R1, R2 , R3 |
(рис.2.10). |
G
Рис.2.10
В рассматриваемом примере нормальные силы N1, N2 , N3
проще всего определяются из нижеприведенных уравнений равновесия.
Для части II стержневой системы (см. рис. 2.10)
åM D = P(a + b) - N3bsin α = P ×2,5 - N31sin α = 0,
N3 = |
2,5 |
P. |
|
sin α |
|||
|
|
Из рис. 2.9 tgα = 11,,05 = 0,667;α = 33,7° ; sin α = 0,55; следовательно
29
N3 = 4,5Р
Для части I стержневой системы (см. рис. 2.10)
åM A = N2 sin β (a + b + l) - N3l sin α = N2 sin β ×3,5 - N3 2sin α× = 0.
Из рис. 2.9 |
tgβ = 1; |
|
β = 45o; sin β = 0,71. |
||||||
|
|
|
|
|
N2 = |
2sin α |
4,5P = 2P. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
åM F |
|
|
|
|
|
3,5sin β |
|||
= -N1 (l + a) + N3a sin α = -N1 3,5 + N3 0,55×1,5 = 0, |
|||||||||
N1 = |
1,5 ×0,55 |
N |
3 |
= |
1.5 ×0,55 |
4,5P = 1,06P. |
|||
|
|
||||||||
|
|
3,5 |
|
|
3,5 |
|
|
(2.22)
(2.23)
(2.24)
Проверим правильность вычисления нормальных сил, вычислив сумму моментов относительно точки B (рис. 2,10):
-N1 4,5 + N3Sinα ×2,5 - N2Sinβ ×1 = -1,06P ×4,5 + 4,5P ×0,55×2,5 - 2P ×0,71×1 =
-4,77P + 6,187P -1,42P = 0
Таким образом, уравнение равновесия удовлетворено, и нормальные силы выражены правильно:
N1 = 1,06P = 170кН; N2 = 2P = 320кН; N3 = 4,5P = 720кН.
(2.25)
3. Из условий прочности стержней, составляющих стержневую систему, определяем площади поперечных сечений.
Для первого стержня:
σ |
|
= |
N |
£ R, откуда |
A ³ |
N |
1 |
= |
170 ×103 |
= 0,81×10 |
−3 м2 = 8,1см2 |
1 |
1 |
|
|
||||||||
|
|
A1 |
|
1 |
R |
210×106 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Подбор двутавра сводится к выбору из таблиц сортамента номера с ближайшей большей площадью сечения. Таковым
является двутавр №10 с A1 =12см2 . Для второго стержня:
σ |
2 |
= |
|
N2 |
|
£ R, откуда A ³ |
N2 |
= 320×103 |
=1,52×10−3 м2 =15,2см2 |
|||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
A2 |
2 |
|
R |
210×106 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
У |
|
|
ближайшего по площади двутавра №14 площадь |
|||||||||
A = 17,4см2 . |
|
|
|
|
|
|
||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для третьего стержня: |
|
|
= 720×103 |
|
||||||||
σ |
3 |
= |
N3 |
|
£ R, откуда A ³ |
N3 |
|
= 3,42×10−3м2 = 34,2см2 |
||||
|
|
|||||||||||
|
|
|
A3 |
3 |
|
R |
210×106 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Этой площади соответствует швеллер №27, у которого площадь сечения A3 = 35,2см2 .
Определяем изменения длины каждого стержня.
30