9.2. Общая оценка взаимодействия сооружений и оснований

Оценка сооружений по жесткости. Здания, сооружения и их отдельные элементы в зависимости от чувствительности к деформациям основания условно разделяют на три типа: гибкие, абсолютно жесткие и конечной жесткости.

Гибкие сооружения, передавая нагрузку на основание, беспрепятственно следуют за осадкой так, что дополнительные усилия в их конструкциях практически не возникают. Идеальным примером подобного сооружения является земляная насыпь. Будучи возведена даже на слабых грунтах, она способна неравномерно деформироваться вместе с ними без опасности разрушения. Для сохранения проектных отметок ей придают строительный подъем на величину ожидаемых осадок или досыпают по мере деформирования. К тому же типу сооружений относятся днища металлических резервуаров, эстакады и галереи с разрезными пролетными строениями и т. д.

Абсолютно жесткие сооружения, напротив, при деформациях основания не изгибаются, а дают осадку как единый массив, причем поверхность основания в границах подошвы сооружения остается плоской. К ним относятся дымовые трубы, массивные мостовые опоры, доменные печи и другие подобные сооружения, как правило, компактные в плане, установленные на массивном фундаменте. При действии моментной нагрузки или в случае неравномерно деформирующихся оснований кроме осадки может возникать крен сооружения. Как указывалось в § 5.2, контактные напряжения по подошве фундамента абсолютно жесткого сооружения существенно неоднородны. Однако для массивных фундаментов, имеющих большой запас прочности на изгиб, они обычно не опасны.

Подавляющее большинство зданий и сооружений обладают конечной жесткостью (рамные и неразрезные железобетонные конструкции, кирпичные, блочные и панельные дома и т. п.). Здесь уже неравномерные осадки основания сопровождаются искривлением сооружения, хотя жесткость сооружения до некоторой степени уменьшает неравномерность осадок. В результате в несущих конструкциях возникают дополнительные усилия, которые при неправильном проектировании могут привести к появлению трещин и даже разрушению элементов конструкций.

Учет совместной работы сооружения и основания. Наиболее полной постановкой расчета взаимодействия сооружений конечной жесткости с основаниями был бы совместный расчет конструкции

и основания. В принципе это возможно с помощью изложенных в гл. 8 численных методов, и отдельные случаи таких решении в строительной практике имеются.

Однако наиболее распространенными в настоящее время и регламентируемыми действующими нормами являются расчет по деформациям оснований отдельных фундаментов и оценка на этой основе деформаций всего сооружения. Целью расчета является ограничение абсолютных и относительных перемещений фундаментов и над фундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность. Нагрузки, передающиеся сооружением на фундамент, как правило, определяются с учетом их перераспределения конструкцией сооружения. Одновременно при необходимости прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверяются расчетом на действие усилий, которые возникают при совместной работе сооружений и основания.

Значения предельных деформаций зависят от конструктивных особенностей сооружения и определяются действующими нормами или заданием на проектирование. Более подробно этот вопрос будет рассмотрен в § 9.3.

Нагрузки м воздействия, учитываемые в расчетах. Усилия, передаваемые сооружением на фундаменты, устанавливаются в соответствии со СНиП 2.01.07 — 85 «Нагрузки и воздействия». Для зданий и сооружений III класса при расчетах средних значений деформаций основания или деформаций основания в стадии привязки типового проекта к местным грунтовым условиям допускается определять нагрузки без учета их перераспределения надфундаментной конструкцией. В остальных случаях такой учет должен выполняться.

Следует иметь в виду, что нагрузки, устанавливаемые СНиПом, соответствуют нормативным их значениям. Расчеты оснований производятся по расчетным значениям нагрузок, которые определяются как произведение нормативных нагрузок на коэффициент надежности по нагрузке у/, учитывающий возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную сторону от их нормативных значений. Значения коэффициентов у_f при расчетах оснований по несущей способности и для различных случаев изменяются от 1 до 1,4. При расчетах оснований по деформациям значение этого коэффициента принимается равным единице (у_f= 1).

В зависимости от продолжительности действия нагрузки подразделяются на постоянные (собственный вес несущих и ограждающих конструкций, вес и давление грунта и т. п.) и временные. Временными считаются нагрузки, которые в отдельные периоды строительства и эксплуатации могут отсутствовать. К ним относятся:

длительные (вес стационарного оборудования, нагрузки на перекрытия в складских помещениях, библиотеках и т. п.);

кратковременные (вес людей, материалов, продукции технологического назначения сооружения, снеговые, ветровые и т. д.);

особые (сейсмические, аварийные и др.).

Различают следующие сочетания нагрузок: основные, состоящие цз постоянных, длительных и кратковременных, и особые, включающие, кроме того, и одну из особых нагрузок. Расчеты по деформациям производятся на основное сочетание нагрузок, по несущей способности — на основное и особое сочетание.

При расчетах оснований необходимо также учитывать нагрузки от соседних фундаментов, оборудования и складируемого материала, размещенных вблизи фундамента.

При расчетах оснований численными методами, как было указано в гл. 8, возможна более полная имитация в расчетной схеме характера и последовательности приложения нагрузок.

Виды деформаций оснований и сооружения. Деформации оснований могут вызываться различными причинами и подразделяются на следующие виды.

Осадки — деформации, происходящие в результате уплотнения грунтов основания под воздействием внешних нагрузок, включая действующие вблизи сооружения, и собственного веса грунтов основания. Осадки развиваются без коренного изменения структуры грунтов.

Просадки — деформации, происходящие в результате уплотнения и коренного изменения структуры грунтов основания под воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунтов, так и проявления дополнительных факторов (замачивания просадочных грунтов, оттаивания ледовых прослоек в мерзлых грунтах и т. п.).

Подъем или усадка поверхности основания — деформации, связанные с изменением объема некоторых видов грунтов при физических и химических воздействиях (морозное пучение при промерзании, набухание при увеличении влажности и т. д., усадка при уменьшении влажности грунтов и т. п).

Оседание — деформации земной поверхности, вызываемые подземными работами (разработка полезных ископаемых, некачественное возведение подземных сооружений и т. п.), а также резким изменением гидрогеологических условий территории (понижение Уровня подземных вод, карстово-суффозионные процессы и т. п.).

Горизонтальные перемещения — деформации, вызываемые действием горизонтальных нагрузок и составляющих общей нагрузки (подпорные стенки, фундаменты распорных систем и т. п.), а также связанные с большими вертикальными перемещениями поверхности при оседаниях, просадках и т. п.

Из-за неоднородности грунтов в пределах пятна застройки и различных нагрузок на отдельные фундаменты сооружения обычно возникают неравномерные деформации основания, вызывающие также неравномерные деформации в конструкциях сооружения. Различают следующие характерные формы совместных деформаций сооружения и основания (рис. 9.1).

Абсолютная осадка основания отдельного фундамента определяемая как среднее вертикальное перемещение подошвы фундаме-

Рис. 9.1. Характерные формы совместных деформаций сооружения и основания:

а — расчетная схема; б — схема неравномерных осадок фундаментов; в — схема крена жесткого сооружения; г — схема деформаций, приводящих к закручиванию сооружения; д — схема сдвига жесткого сооружения

нта. Зная величины а для различных фундаментов, можно оценить неравномерность деформаций основания и конструкции сооружения.

Средняя осадка основания сооружения

где я, — абсолютная осадка г-го фундамента с площадью подошвы А,. При известных значениях 5, и 5 можно оценить необходимость и наметить мероприятия по уменьшению осадок основания или приспособлению конструкций фундамента к неравномерным осадкам.

Относительная неравномерность осадок двух фундаментов ΔS/L, где S=s_t-s_i+1 разность абсолютных осадок соседних фундаментов, L — расстояние между осями этих фундаментов, которая является важнейшей характеристикой для оценки дополнительных усилий, возникающих в конструкциях при неравномерной деформации оснований.

Крен фундамента (сооружения) г, определяемый как отношение разности осадок крайних точек подошвы фундамента к расстоянию между ними [ I=(S₂-S₁)/L на рис. 9.1, в]. Кроме учета дополнительных усилий в конструкциях при возникновении крена отдельных фундаментов знание этой величины важно для оценки возможного нарушения технологического процесса в проектируемом сооружении.

Относительный прогиб или выгиб сооружения (рис. 9.1, б) — это отношение стрелы прогиба или выгиба/к длине однозначно изгибаемого участка сооружения:

f/L=(2S₂-S₁-S₃)/(2L),

где S₁ и S₃ и — осадка концов рассматриваемого участка сооружения;

S₂ — наибольшая (прогиб) или наименьшая (выгиб) осадка на том же участке; L — расстояние между осями фундаментов, для которых определены осадки S₁ и S₃ Для случая выгиба (рис. 9.1, б) в формуле (9.2) следует принимать: S₂=S₄ S₁=S₃ S₃=S₅

Зная относительный прогиб (выгиб) сооружения или отдельных его участков, можно определить кривизну изгибаемого участка — величину, обратную радиусу искривления. Этот показатель используется при разработке типовых проектов зданий и сооружений и позволяет устанавливать для них значения предельных деформаций оснований по условиям прочности и трещиностойкости конструкций.

Относительный угол закручивания сооружения в характеризует пространственную работу сооружения и позволяет установить дополнительные усилия не только в несущих конструкциях, но и в перекрытиях. Закручивание сооружения возникает при неравномерных осадках по его торцам, имеющих разное направление. Тогда в соответствии с обозначениями на рис. 9.1, г

где

(9,3)

Горизонтальное перемещение фундамента или сооружения в целом определяется в соответствии со схемой на рис. 9.1, д при действии горизонтальных составляющих нагрузок. Часто массивные сооружения при этом испытывают и деформации крена.

9.3. Принципы расчетов оснований по предельным состояниям

Основные положения. В основе современного подхода к проектированию всех строительных конструкций лежит принцип расчетов по предельным состояниям. Согласно этому принципу, действующие на конструкцию усилия или возникающие в ней напряжения, перемещения и деформации не должны превышать соответствующих предельных величин. Этим достигается, с одной стороны, возможность нахождения оптимального, наиболее экономичного решения, с другой — обеспечение безаварийной работы конструкции.

Надежность расчетов конструкций по предельным состояниям

достигается введением специальных расчетных коэффициентов, отражающих точность определения характеристик свойств материалов конструкций и их возможные изменения, изменчивость действующих нагрузок и воздействий, условность расчетных схем и значимость последствий наступления предельного состояния.

Расчеты по предельным состояниям подразделяются на две группы.

Первая группа — расчеты по несущей способности, призванные не допустить потери устойчивости формы или положения конструкции; хрупкое, вязкое или иного характера ее разрушение; возникновение резонансных колебаний при динамических воздействиях; чрезмерные пластические деформации или деформации неустановившейся ползучести.

Вторая группа расчеты по деформациям, обеспечивающие установление таких величин перемещений или деформаций конструкций (осадок, прогибов, углов поворота и т. п.), амплитуд их колебаний, при которых еще не возникнут затруднения в нормальной эксплуатации сооружений и не произойдет снижение их долговечности.

Отсюда целью расчетов оснований по предельным состояниям является выбор такого технического решения фундаментов, которое обеспечит невозможность достижения сооружением предельного состояния. Очевидно, что невыполнение условий расчетов по первой группе, т. е. потеря основанием несущей способности, приведет сооружение в предельное состояние вплоть до разрушения и сделает его полностью непригодным к эксплуатации. Невыполнение условий расчетов по второй группе в зависимости от превышения величин возникших перемещений фундаментов и деформаций сооружения над предельными может привести сооружение как в состояние, непригодное к нормальной эксплуатации, так и сделать его полностью непригодным к эксплуатации.

Вернемся вновь к анализу зависимости развития осадки основания при возрастании давления под подошвой фундамента, показанной на рис. 6.1, а. В соответствии с изложенным в § 6.2 потеря основанием несущей способности произойдет в этом случае при давлении под подошвой фундамента р=р_u- Однако может оказаться, что уже при меньших давлениях осадка фундамента превысит величину, предельную для данного типа сооружения. Более того, при сложных инженерно-геологических условиях в основании сооружения может оказаться, что относительная неравномерность осадок соседних фундаментов превысит ее предельную величину при еще меньших давлениях под подошвой этих фундаментов. В этом случае нормальная эксплуатация сооружения будет определяться более жесткими условиями расчетов по второй группе предельных состояний. При этом условия расчетов по первой группе окажутся автоматически выполненными.

С другой стороны, представим себе то же сооружение, рас

положенное на откосе или вблизи его бровки. Пусть фундаменты сооружения запроектированы исходя из условий расчетов по второй группе предельных состояний и в этом смысле полностью обеспечена его нормальная эксплуатация. Однако если дополнительная нагрузка на основание от построенного сооружения приведет к потере устойчивости откоса, то и само сооружение окажется непригодным к эксплуатации. Здесь уже будет недостаточным расчет основания сооружения по второй группе предельных состояний и потребуется оценка устойчивости откоса вместе с сооружением с помощью расчетов по первой группе предельных состояний.

Учитывая разнообразные особенности взаимодействия сооружений и оснований, СНиП 2.02.01 — 83 предусматривает необходимость расчетов оснований по деформациям во всех случаях и по несущей способности в тех случаях, если:

а) на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стенки, фундаменты распорных конструкций и т. п.), в том числе и сейсмические нагрузки;

б) сооружение расположено на откосе или вблизи откоса;

в) основание сложено медленно уплотняющимися водо-насыщенными пылевато-глинистыми или биогенными грунтами при степени влажности S_г>= 0,85 и коэффициенте консолидации C4<=107 см год;

г) основание сложено скальными грунтами.

Расчеты оснований по деформациям. Целью расчетов оснований по деформациям является ограничение абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменения проектных уровней и положений конструкций, расстройства их соединений и т. п. При этом имеется в виду, что прочность и трещино-стойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверены расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения и основания.

Расчеты оснований по деформациям производятся исходя из условия

S<=S_U,

(9.4)

где S — совместная деформация основания и сооружения, различные формы которой были показаны на рис. 9.1; S_U —предельное значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое нормами или заданием на проектирование.

Характерные формы совместной деформации основания и сооружения в соответствии с показанным на рис. 9.1 легко могут быть определены при известных значениях абсолютных осадок фундаментов. В свою очередь, величины абсолютных осадок фундаментов устанавливаются расчетом с использованием методов, приведенных в гл. 7. Таким образом, левая часть выражения (9,4) всегда может быть определена.

При этом необходимо иметь в виду, что максимальное значение абсолютной осадки фундамента всегда будет соответствовать стабилизированному состоянию основания. Однако в определенных инженерно-геологических условиях максимальное значение абсолютной осадки фундамента будет соответствовать стабилизированному состоянию основания. Однако в определенных инженерно-геологических условиях максимальная неравномерность осадок фундаментов может возникнуть не только после завершения процесса консолидации основания, но и в период развития осадок (см. рис. 7.2). Поэтому в не обходимых случаях расчеты неравномерности осадок следует производить с учетом длительности процесса и прогноза времени консолидации основания.

Напомним также, что важнейшей предпосылкой применения методов расчета осадок, основанных на использование положений теории линейного деформирования грунта, является ограничение среднего давления под подошвой фундамента p условием p <=R, где R- расчетное сопротивление грунтов основания.

Физический смысл этого понятия был рассмотрен в пр. 6.2 (смотри рис. 6.1,а). Очевидно, что чем больше при прочих равных условиях будет величина R, тем больше давление под подошвой фундамента p может быть допущено. При постоянной нагрузки от сооружения на фундамент это приведет к уменьшению площади его подошвы, т.е. позволить принять более экономичное решение. Поэтому совершенствованию способов определение расчетного сопротивления грунтов основания в практике фундаметостроения уделяется большее значение.

В настоящее время в соответствии со СНиП 2.02.01-83 расчетное сопротивление грунтов основания определяется по формуле.

[M_yK_zb_II+MqK1^!_II+(M_q-1)d_b^!_II+ McC_II]

где ,коэффициент условной работы, принимаемые по табл. 9.1; К- коэффициент надежности, принимаемый равный 1, если прочностные характеристики грунта_II и С_II определялись непосредственными испытаниями и равным 1,1, если они приняты по справочным таблицам ; М М_q М_c – коэффициенты зависящие от расчетного угла внутреннего трения несущего слоя грунта [см. формулы (6.20)],принимаемые по табл. 6.1

K_z-коэффициент принимаемы при ширине подошвы фундамента b<10м K_z=1, при b>=10м - K_z=Z₀/b+0.2 (здесь Z₀=8м); b-ширина подошвы фундамента , M; g_II- осредненный расчетный удельный вес грунтов , залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м³ (при действии воды); g^!_II – то же , залегающих выше подошвы; d₁- приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов и внутренних фундаментов от пола до фундаментов от пол подвала

(здесь А, — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; Нс/ — толщина пола подвала, м; Ус/ — расчетный удельный вес материала пола подвала, кН/м3); ^ — глубина подвала, равная расстоянию от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В<20 м и глубиной более 2 м принимается ^г,=2 м, при ширине подвала В>20 м принимается b_d=0); С_II—расчетное удельное сцепление несущего слоя грунта, кПа.

d₁=h_s+h_cf g_cf/ g!_II

(здесь h, — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; h_cf — толщина пола подвала, м; g_cf — расчет­ный удельный вес материала пола подвала, кН/м³); d_b, — глубина подвала, равная расстоянию от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В=<20 м и глубиной более 2 м принимается d_b=2 м, при ширине подвала В>20 м принимается d_b =0); С_II—расчетное удельное сцепление несущего слоя грунта, кПа.

Таблица 9.1. Значения коэффициентов gс₁ , и gс₂ ;

Грунты	Ус,	у, для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения (отсека) его высоте ЦН, равном 4 и более 1,5 и менее
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пыле-ватых	1,4	1,2	1,4
Пески мелкие	1.3	1,1	1,3
Пески пылеватые:
маловлажные и влажные	1,25	1,0	1.2
Насыщенные водой	1,1	1,0	1,2
Пылевато-глинистые, а также Крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя:
Il<=0,25	1,25	1,0	1,1
0,25 < =Il < 0,5 Il >0,5	1,2 1.1	1.0 1,0	1,1 1,0

Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций основания. 2. Для зданий с гибкой конструктивной схемой Ус ==1-

3. При промежуточных значениях ЦН коэффициент определяется по интерполяции.

На рис. 9.2 приведены схемы характерных конструктивных решений фундаментов сооружений, иллюстрирующие смысл показателей, входящих в формулы (9.5) и (9.6). Если отметка планировки грунта ОЬ находится выше отметки пола подвала (рис. 9.2, а), то для определения расчетного сопротивления грунтов основания фундамента наружных и внутренних стен при ширине подвала менее 20 м в формулу (9.5) подставляют соответствующие значения ширины подошвы фундаментов b и b₁ и значения d₁ и d_b. При ширине подвала более 20 м в обоих случаях учитывают только глубину d₁, а значение d_b принимают равным нулю.

При отметке планировки ниже пола подвала (рис. 9.2, б) для

наружных стен независимо от ширины подвала в формуле

(9.5) вместо величины d₁ принимается величина d и d_b=0. Для фундаментов внутренних стен берется величина d₁, определяемая по формуле

(9.6) с учетом показанного на рис. 9.2, б. В случае плитных фундаментов (рис. 9.2, в) в формуле (9.5) принимается d₁=d и d_b=0. При отсутствии подвала также принимается d₁=d и d_b=0.

Отметим, что вид формулы (9.5), сохраняя общую структуру выражения (6.19), отличается дополнительными коэффициентами, повышающими, как указывалось в начале параграфа, надежность расчетов.

Так, коэффициенты условий работы основания ус, и совместной работы основания и сооружения g_c1 позволяют учесть соответственно влияние прочностных и деформационных свойств грунтов на формирование зон предельного равновесия под подошвой

а — при d₁<d =0 б — при а d₁>d в — для плитных фундаментов;

1— наружная стена 2- перекрытие;.3— внутренняя стена;

4 — пол подвала; 5 — фундамент.

фундамента и жесткости возводимого сооружения, способствующей выравниванию неравномерных осадок. Коэффициент надежности k определяет степень достоверности расчетных характеристик грунтов основания. Коэффициент k учитывает, что при больших размерах фундаментов (b>=10 м) развитие зон предельного равновесия на глубину Z_MAX= 1/4b (см. § 6.2) вызывает опасность местной потери устойчивости. В этом случае предусматривается уменьшение величины Z_MAX что и достигается введением коэффициента k_Z<1 при b>10 м и соответственно приводит к уменьшению величины Л. Раздельное использование в расчете осредненных значений удельного веса грунта выше и ниже подошвы фундамента, а также расчетных характеристик грунтов позволяет учесть неоднородность строения основания и ограниченное количество испытаний, проведенных при определении характеристик физико-механических свойств грунтов. Напомним (см. § 4.6), что расчетные характеристики _II, _II и С_II,

используемые в расчетах по деформациям, определяются при доверительной вероятности =0,85.

Наконец, введение в формулу (9.5) дополнительного члена (М_Q-1) позволяет в определенной мере учесть неполную разгрузку основания при разработке котлована.

Выражение (9.5) допускается применять при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или

правильного многоугольника площадью А, то принимается b=.

Если в основании фундамента залегают малосжимаемые грунты, то может оказаться, что даже при условии прогнозируемые деформации будут значительно меньше предельных значений. В этом случае можно использовать приведенный в § 7.5 способ расчета осадок при нелинейной деформируемое™ грунтов. Кроме того, если полученные при р=R деформации основания будут менее 40% допускаемых для данного сооружения, СНиП разрешает при использовании практических методов расчета осадок увеличивать расчетное сопротивление грунта в 1,2 раза. При этом необходимо, чтобы полученные расчетом при р=1,2R деформации не превысили 50% предельных и соответственно были выполнены условия расчетов по первой группе предельных состояний.

Предельные значения совместной деформации основания и сооружения [правая часть выражения (9.4)] устанавливаются исходя из необходимости соблюдения:

а) архитектурных требований (недопустимость неприятных впечатлений от деформации сооружения в целом, ограничение взаимных смещений отдельных элементов конструкций и архитектурных деталей, обеспечение нормальных эксплуатационно-бытовых условий: ограничение уклонов полов, перекосов стен, дверных и оконных проемов и т. п.);

б) технологических требований (условия эксплуатации лифтов, подъемников и кранового оборудования, вводов и выпусков инженерных коммуникаций и т. д.);

в) требования к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций сооружения, включая его общую устойчивость.

Значения предельных деформаций устанавливаются соответствующими нормами проектирования, правилами эксплуатации оборудования или заданием на проектирование сооружения. В качестве примера в табл. 9.2 приведены рекомендуемые значения предельных деформаций основания некоторых типов сооружений. Более полные данные содержатся в СНиП 2.02.01 — 83.

При расчетах оснований по деформациям исходя из условия (9.4) необходимо учитывать возможность изменения как расчетных (.$•), так и предельных (д„) значений деформаций основания за счет применения строительных мероприятий по уменьшению сжимаемости и неоднородности грунтов основания, а также конструктивных мероприятий, направленных на снижение чувствительности сооружений к деформациям оснований (см. § 9.4).

Таблица 9.2. Предельные деформация основания

Сооружения	Предельные деформации основания
	относительная разность осадок s/L	Крен iu	средняя Su (в скобках - максимальная Su) осадка см
1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом
железобетонным	0,002		(8)
стальным	0,004		(12)
2. Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок	0,006		(15)
3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из: крупных панелей	0,0016	0,005	10
крупных блоков, кирпичной кладки без армирования	0,0020	0,005	10
то же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов	0 0024	0,005	15
4. Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций:
рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите		0,003	40
то же, сборной конструкции	—	0,003	30

Расчеты основания по несущей способности. В начале настоящего параграфа указывались случаи, когда необходимо проводить расчеты оснований сооружений по несущей способности. Целью таких расчетов является обеспечение прочности и устойчивости оснований, а также недопущение сдвига фундамента по подошве или его опрокидывания. При этом принимаемая в расчет схема разрушения основания (при достижении им предельного состояния) должна быть как статически, так и кинематически возможна для данного воздействия и конструкции фундамента сооружения.

Расчеты оснований по несущей способности в случаях, перечисленных выше в п. а) и б), допускается не производить, если конструктивными мероприятиями обеспечена невозможность смещения проектируемого фундамента. К числу таких мероприятий относятся (рис. 9.3): устройство полов в подвале здания; жесткое закрепление откоса; объединение фундаментов в единую систему пространственно жесткой и прочной фундаментной конструкций.

Практические методы расчетов оснований по несущей способности рассмотрены в гл. 6.

Рис. 9.3. Конструктивные мероприятия, препятствующие смещению фундаментов:

а — наличие бетонного пола в подвале;

б — жесткое крепление стенки откоса;

в — пространственно-жесткая система фундаментно-подвальной части здания (план)

Ниже в соответствующих главах учебника будут приведены примеры расчетов оснований по предельным состояниям применительно к конкретным типам сооружений и грунтовых условий.