3. Расчет тепловых потерь и определение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания

Q_огр = А·(t_int – t_ext)·(1+Σβ)·n·k;

ΣQ_огр – сумма потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции данного помещения.

Q_инф = 0,3ΣQ_огр

Q_быт – количество теплоты, которое выделяется в процессе жизнедеятельности в комнатах и кухнях жилых домов, принимается не менее 10 Вт на 1 м² площади пола помещения;

Q_пом = ΣQ_огр + Q_инф – Q_быт.

Высоту здания принимаем 18,8 м (5 этажей высотой 3,0 м; чердачное помещение 1,9 м, подвальное помещение 1,9м(уровень пола подвала ниже уровня земли на 1м)

Потери теплоты помещениями всего здания:

Q_зд = ΣQ_пом = 38496 Вт

Удельный (на 1 м² отапливаемой площади пола квартир или полезной площади помещений) расход тепловой энергии на отопление здания:

где А_h – сумма площадей пола квартир или полезной площади помещений здания, за исключением технических этажей и гаражей

Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода:

где β_пот – коэффициент, учитывающий непроизводительные потери теплоты системой отопления.

4. Характеристика системы отопления

Расчётные температуры теплоносителя: t_г = 105°С и t_о = 70°С.

Характеристика системы отопления:

По схеме подключения отопительных приборов к стояку - однотрубная;

По месту расположения магистральных трубопроводов горячей и охлаждённой воды - с нижней разводкой;

По направлению движения воды в подающей и обратной магистралях – с попутным движением теплоносителя.

Ст6

Q₅₀₆ = 880 Вт

3,0м

Q₄₀₆ = 580 Вт

3,0м

Q₃₀₆ = 580 Вт

3,0м

Q₂₀₆ = 580 Вт

3,0м

Q₁₀₆ = 920 Вт

4. Расчёт отопительных приборов

1. Тип отопительного прибора – радиатор чугунный секционный МС-140-108;

Номинальный условный тепловой поток одного элемента прибора Q_н.у. = 185 Вт;

Длина одного элемента прибора l = 108 мм.

2) Массовый расход воды:

где с_р – удельная теплоёмкость воды (=4,19 кДж/кг·°С);

t_г и t_o – температуры воды на входе в стояк и на выходе из него;

β₁ – коэффициент учёта увеличения теплового потока устанавливаемых отопительных приборов в результате округления расчётной величины в большую сторону;

β₂ – коэффициент учёта дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений.

Q_ст = ΣQ_пр = 920+580*3+880= 3540 Вт

3) Средняя температура воды в каждом приборе стояка:

ΣQ_пр – суммарная тепловая мощность приборов, подключённых к стояку выше рассчитываемого прибора, Вт;

α – коэффициент затекания воды в отопительный прибор.

α=0,5 для приборного узла с трехходовым краном КРТ и двусторонним присоединением приборов к стояку.

4) Разность средней температуры воды в приборе и температуры воздуха в помещении:

∆t_ср = t_ср – t_int

∆t¹_ср = 91,34-22=69,34°С

∆t²_ср = 87,28-22=65,28°С

∆t³_ср = 81,54-22=59,54°С

∆t⁴_ср = 75,8-22=53,8°С

∆t⁵_ср = 65,6-22=43,6°С

5) Требуемый номинальный тепловой поток

где _к – комплексный коэффициент приведения Q_н.пр. к расчётным условиям

где n, p и с – величины, соответствующие определённому виду отопительных приборов

b – коэффициент учёта атмосферного давления в данной местности

ψ – коэффициент учёта направления движения теплоносителя в приборе

Для однотрубной системы водяного отопления массовый расход воды, проходящий через рассчитываемый прибор G_пр, кг/ч

₁=23,96

₂=15,104

₃=15,104

₄=15,104

₅=21,19

Комплексные коэффициенты приведения

=0,679

=0,619

=0,551

=0,486

=0,379

6) Минимально необходимое число секций отопительного прибора:

_{, где}

₄ – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки прибора, при открытой установке прибора ₄ = 1,0; ₃ – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в приборе, принимаемый при ориентировочном значении _:

(при n_сек>15).

Первоначально принимают β₃ = 1

, ;

, ;

, ;

, ;

, _;