5 семестр / ТСАиУ / ЛабораторныеРаботы / Диафрагма
.doc1.10. Расчет диафрагм и сопел
Приводимые далее расчетные формулы (равно как и методы расчета) справедливы для любых сужающих устройств, и в том числе, для стандартных диафрагм и сопел, но, разумеется, числовые значения коэффициентов расхода α и поправочных множителей ε на изменение плотности газа и пара будут различны для разных сужающих устройств.
Расчетные формулы. Учитывая, что площадь круглого отверстия сужающего устройства и , а также производя соответствующую подстановку в формулы расхода.
Из совместного решения этого уравнения сначала с формулой (42), а затем с формулой (44), получим выражения (11) и (12), получим значения QM (кг/с) и QО (м3/с) в виде
где измеряются в паскалях.
В большинстве технических расчетов применяют не секундный, а часовой расход. Измерять же диаметр d удобнее в миллиметрах, а не метрах.
С учетом вышеизложенного получим следующие выражения для QM (кг/ч) и QО (м3/ч):
(42)
Во многих случаях, исходя из еще существующих реальных градуировок приборов давления, считают целесообразным при расчете сужающих устройств измерять в кгс/м2.
При этом формулы (42) приобретают вид:
(43)
(44)
где d (мм); ρ (кг/м3); (кгс/м2); QM (кг/ч); QО (м3/ч).
Результаты измерения объемного расхода QО обычно приводят к нормальным условиям (рн = 101 325 Па или 1,0332 кгс/см2; Тн = 293,15 К).
Обозначая через QH расход газа, приведенный к нормальным условиям, получим
(45)
где k — коэффициент сжимаемости газа.
Учитывая это выражение, а также, заменяя в уравнении расхода плотность ρ на где — плотность газа при нормальных условиях, получим из формулы (42)
(46)
где p (Па) и Δp (Па), а из формулы (44)
(47)
где p (кгс/см2); Δp (кгс/м2).
В обеих предыдущих формулах QH (м3/ч); d (мм); ρ и ρн (кг/м3).
Для определения расхода QH сухой части влажного газа, приведенной к нормальным условиям, имеем зависимость
где φ — относительная влажность газа; — парциальное давление водяного пара при температуре T1 и φ = 100 %.
где (Па); (Па);
И
где (кгс/см2); (кгс/м2), а
Во всех этих формулах (м3/ч); d (мм); ,, (кг/м3).
Правильнее было бы перейти к измерению массового расхода газа Qм вместо принятого сейчас измерения объемного расхода QО (как это практикуется при измерении расхода пара). Приведение объемного расхода к нормальным условиям не всегда обеспечивает (особенно при сложении различных газов) достаточную точность результата [12, 27].
Заметим, что во всех формулах расхода диаметр отверстия сужающего устройства при температуре t1 в трубопроводе определяется по формуле
при (48)
где — поправочный множитель на тепловое расширение материала сужающего устройства; — диаметр отверстия при 20 °С; — средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства (для стали 1Х18Н9Т коэффициент возрастает от 0,00166 при t1= 100 °C до 0,00179 при t1 = 500 °С).
Все приведенные в этом параграфе формулы справедливы для любых разновидностей сужающих устройств с круглым отверстием, а не только для стандартных диафрагм и сопел.
Методы расчета. Расчет сужающего устройства проводится в целях определения диаметра d его отверстия. При этом возможны два случая: предельный перепад давления дифманометра задан или же его можно выбирать. В том и другом случае вначале надо по формулам (16)—(19) определить число Рейнольдса Re и убедиться, что оно больше того значения , начиная с которого допускается применение стандартных диафрагм и сопел.
Первый тип задачи. Определить диаметр отверстия сужающего устройства. Заданы: D,, ,, (или ), Qм max или QО max и .
Определить d непосредственно из любых уравнений расхода нельзя потому, что в них кроме d неизвестен коэффициент расхода , который является функцией . Для газа и пара имеется еще и третье неизвестное ε. В связи с этим умножают и делят правые части уравнений (42), (43) и (44) на D2. При этом исключается из уравнений одно неизвестное d2, но вместо него появляется другое т. Последнее является безразмерной величиной так же, как и коэффициент расхода , поэтому и т можно объединить. Решая эти уравнения относительно произведения , получим:
(49)
где , если (Па), и , если (кгс/м2).
Эти уравнения — основные и исходные при расчете всех сужающих устройств за исключением труб Вентури, для которых возможен непосредственный расчет по уравнениям (42) — (44), потому что в них коэффициент истечения С имеет постоянное значение, не зависящее от т или d. По уравнениям (49) находят , подставляя в них вместо перепад , а вместо Qм или QО предельное значение шкалы дифманометра, которое выбирается из нормального ряда шкал (как ближайшее большее значение из заданных Qм max или QО max). Для жидкостей ε = 1, а для газа и пара можно найти значение ε, которое близко к истинному, по отношению . Затем определяют коэффициент расхода α как функцию произведения . Для этого надо иметь для каждого типа сужающего устройства или таблицы, или кривые, или формулы, связывающие с . Подобные таблицы для стандартных диафрагм, имеющих мм, подсчитаны в соответствии с правилами РД 50-213-80 и даны в приложении.
Имея с находим т по формуле
Последнее действие можно не производить, если имеются таблицы, кривые или формулы, связывающие , непосредственно с т. Такие таблицы для износоустойчивых диафрагм приведены в РД 50-411-83 и с некоторым сокращением — в данной книге для D = 50, 75, 100, 150 и 200 мм (табл. 3).
Искомый диаметр определяют из выражения , где — поправочный множитель на тепловое расширение сужающего устройства.
Зная значение т, можно для газа и пара найти уточненные значения , и по , уточненные значения и затем т и d.
Подставляя все полученные значения в правую часть формул (43) или (44), определяют расход QM или QО. Если эти значения отличаются от принятых предельных значений шкал дифманометров не более чем на 0,2 %, то расчет считается правильным. В противном случае необходимо скорректировать значение d.
Второй тип задачи. Он отличается от предыдущего только тем, что не задан предельный перепад давления дифманометра и надо выбирать его из ряда: 1; 1,6; 2,5; ...; 1600; 2500 кгс/м2 и далее из ряда 0,4; 0,63; ...; 6,3; 10,0 кгс/см2. При этом возможны два варианта.
-
Задана предельно допустимая потеря давления . Чем она меньше, тем меньше надо брать и тем больше будет относительная площадь сужающего устройства т.
-
Предельно допустимая потеря не задана. Тогда следует выбирать так, чтобы получить наиболее целесообразное значение т. В большинстве случаев (для стандартных диафрагм и сопел) выгодно иметь небольшое значение т, находящееся в пре делах от 0,1 до 0,3. Обычно эти значения т соответствуют , изменяющихся в пределах от 0,16 до 0,63 кгс/см2. При этом полу чаем преимущества, перечисленные ниже. Увеличивается точность измерения расхода, так как уменьшается средняя квадратическая погрешность исходного коэффициента расхода; снижается влияние нашероховатости трубопровода и возрастает постоянство в пределах шкалы прибора, увеличивается область измерения, потому что с уменьшением т существенно уменьшается значение нижней границы числа Re, начиная от которого допускается применение стандартных диафрагм и сопел; сокращается необходимая длина прямого участка трубопровода, так как уменьшается влияние на коэффициент расхода α деформации потока местными сопротивлениями. Кроме того, уменьшение величины т связано с возрастанием . В результате уменьшается постоянная времени дифманометра и возрастает его быстродействие, снижается влияние воздушных пузырей или водяных пробок в импульсных линиях, а также нарушения равенства высот столбов жидкости в них.
Несмотря на все перечисленные преимущества малых т бывают случаи, когда необходимо их увеличивать (вплоть до самых больших допустимых значений).
Во-первых, это необходимо, когда надо максимально снизить потерю давления. Во-вторых, при очень большой скорости движения пара в трубах (что характерно для паропроводов высокого давления), когда даже при самых больших получаются
значительные т. В-третьих, при измерении расхода газа или пара, когда надо стремиться к минимуму суммы [10,16, 8], а при этом с возрастанием увеличивается , иногда при больших выгодно уменьшить это отношение путем незначительного увеличения т. В случае применения вычислительной техники и при учете изменения ε вместе с перепадом необходимость в этом увеличении т отпадает.
Дополнительные указания по выбору оптимального значения т содержатся в работах [8, 21, 30, 31].
Для удобства определения , обеспечивающего или непревышение допустимой потери давления , или получение желаемого т, в правилах 28-64 была разработана номограмма, которая принята также и в правилах РД 50-213-80. Ее схема представлена на рис. 21. На оси ординат отложены значения, а на оси абсцисс значение С, полученное из уравнений (43) и (44). Эти уравнения могут быть представлены в виде
(50)
где
Рис. 21. Номограмма для определения
На номограмме приведены наклонные параллельные линии, каждая из которых соответствует определенному значению т, и дуги, соответствующие определенным
Если задана предельно допустимая потеря давления , то от этого значения (точка б на рис. 21) надо по горизонтали провести линию до пересечения с вертикалью, которая начинается от определенного по уравнению (50) значения С (точка а на рис. 21). На пересечении горизонтали и вертикали получим точку . Если эта точка расположена между двумя дугами, то принимают значение , соответствующее нижней дуге, и на ее пересечении с вертикалью, идущей от точки а, получают соответствующее значение т.
Если потеря давления не задана, то вертикаль, идущую от точки а, продолжают до пересечения с наклонной линией выбранного т, например с линией т = 0,2 (точка на рис. 21), и принимают значение , соответствующее ближайшей дуге (верхней или нижней). На пересечении дуги с вертикалью от точки а находится уточненное значение т.
Определить можно и аналитически [22 ] без помощи рассмотренной номограммы.
После выбора расчет проводят по первому типу задачи (см. стр. 50), т. е. последовательно определяют , , m и d.
Изложенный метод расчета соответствует рекомендуемому как правилами РД 50-213-80, так и правилами 28-64. Отличие этих правил друг от друга состоит не в методике расчета, а лишь в способе определения значения коэффициента расхода .
Если нет таблиц или кривых, связывающих значения со значениями или т, то после нахождения по номограмме (рис. 21) значения т по формулам, приведенным в правилах РД 50-213-80, определяют соответствующее значение, а затем произведение . После этого находят в процентах отклонение этого произведения от значения, определенного по формуле (50). Затем изменяют значение т на величину этого отклонения, взятого с обратным знаком, с ориентировочным учетом происходящего при этом изменения значения . Для малых изменением можно пренебречь, а при больших это изменение можно оценить в 25—30 % от . Таким способом [16] можно довольно быстро (в одно-два приближения) получить окончательное значение произведения , соответствующее формуле (50).
№ п/п |
m2 |
m |
Re=104 |
Re=2 104 |
Re=3 104 |
Re=5 104 |
Re=105 |
Re=106 |
Re=2 107 |
Re=108 |
||||||||
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
|||
1 |
0,0025 |
0,0500 |
0,6031 |
0,03015 |
0,6022 |
0,03011 |
0,6018 |
0,03009 |
0,6015 |
0,03007 |
0,6013 |
0,03006 |
0,6010 |
0,03005 |
0,6009 |
0,03004 |
0,6009 |
0,03004 |
2 |
0,0030 |
0,05477 |
0,6035 |
0,03305 |
0,6025 |
0,03300 |
0,6020 |
0,03298 |
0,6017 |
0,03296 |
0,6015 |
0,03295 |
0,6011 |
0,03292 |
0,6010 |
0,03291 |
0,6010 |
0,03291 |
3 |
0,0040 |
0,06325 |
0,6041 |
0,03821 |
0,6029 |
0,03812 |
0,6025 |
0,03811 |
0,6021 |
0,03808 |
0,6017 |
0,03806 |
0,6013 |
0,03803 |
0,6012 |
0,03802 |
0,6011 |
0,03802 |
4 |
0,0050 |
0,07071 |
0,6049 |
0,04277 |
0,6035 |
0,04267 |
0,6030 |
0,04263 |
0,6025 |
0,04260 |
0,6021 |
0,04257 |
0,6016 |
0,04254 |
0,6015 |
0,04253 |
0,6014 |
0,04253 |
5 |
0,0100 |
0,10000 |
0,6084 |
0,06084 |
0,6062 |
0,06062 |
0,6054 |
0,06054 |
0,6046 |
0,06046 |
0,6040 |
0,06040 |
0,6032 |
0,06032 |
0,6031 |
0,06031 |
0,6031 |
0,06031 |
6 |
0,0200 |
0,14142 |
0,6145 |
0,08690 |
0,6112 |
0,08644 |
0,6099 |
0,08625 |
0,6080 |
0,08610 |
0,6078 |
0,08596 |
0,6067 |
0,08580 |
0,6065 |
0,08577 |
0,6063 |
0,08575 |
7 |
0,0300 |
0,17321 |
0,6206 |
0,1075 |
0,6164 |
0,1068 |
0,6148 |
0,1064 |
0,6133 |
0,1062 |
0,6127 |
0,1061 |
0,6105 |
0,1057 |
0,6102 |
0,1057 |
0,6102 |
0,1057 |
8 |
0,0400 |
0,20000 |
0,6265 |
0,1253 |
0,6214 |
0,1243 |
0,6195 |
0,1239 |
0,6177 |
0,1235 |
0,6162 |
0,1232 |
0,6144 |
0,1229 |
0,6140 |
0,1228 |
0,6140 |
0,1228 |
9 |
0,0500 |
0,22361 |
0,6321 |
0,1413 |
0,6263 |
0,1400 |
0,6240 |
0,1395 |
0,6220 |
0,1391 |
0,6202 |
0,1387 |
0,6181 |
0,1382 |
0,6177 |
0,1381 |
0,6177 |
0,1381 |
10 |
0,0600 |
0,24495 |
0,6377 |
0,1562 |
0,6311 |
0,1546 |
0,6285 |
0,1539 |
0,6263 |
0,1534 |
0,6243 |
0,1529 |
0,6219 |
0,1523 |
0,6215 |
0,1522 |
0,6214 |
0,1522 |
11 |
0,0700 |
0,26458 |
0,6431 |
0,1701 |
0,6358 |
0,1682 |
0,6330 |
0,1675 |
0,6305 |
0,1668 |
0,6283 |
0,1663 |
0,6257 |
0,1655 |
0,6251 |
0,1653 |
0,6250 |
0,1653 |
12 |
0,0800 |
0,28284 |
0,6485 |
0,1834 |
0,6405 |
0,1812 |
0,6374 |
0,1803 |
0,6347 |
0,1796 |
0,6323 |
0,1789 |
0,6291 |
0,1781 |
0,6288 |
0,1778 |
0,6287 |
0,1778 |
13 |
0,0900 |
0,30000 |
0,6538 |
0,1961 |
0,6451 |
0,1935 |
0,6418 |
0,1925 |
0,6388 |
0,1916 |
0,6362 |
0,1909 |
0,6331 |
0,1899 |
0,6325 |
0,1897 |
0,6324 |
0,1897 |
14 |
0,1000 |
0,31623 |
0,6589 |
0,2084 |
0,6496 |
0,2055 |
0,6461 |
0,2043 |
0,6429 |
0,2033 |
0,6401 |
0,2024 |
0,6367 |
0,2014 |
0,6361 |
0,2012 |
0,6360 |
0,2011 |
15 |
0,1100 |
0,33166 |
0,6641 |
0,2203 |
0,6542 |
0,2170 |
0,6504 |
0,2158 |
0,6470 |
0,2146 |
0,6440 |
0,2136 |
0,6405 |
0,2124 |
0,6398 |
0,2122 |
0,6397 |
0,2122 |
16 |
0,1200 |
0,34641 |
0,6693 |
0,2319 |
0,6588 |
0,2282 |
0,6547 |
0,2268 |
0,6511 |
0,2256 |
0,6480 |
0,2245 |
0,6442 |
0,2231 |
0,6435 |
0,2229 |
0,6434 |
0,2229 |
17 |
0,1300 |
0,36056 |
0,6745 |
0,2432 |
0,6633 |
0,2392 |
0,6591 |
0,2376 |
0,6552 |
0,2362 |
0,6519 |
0,2350 |
0,6479 |
0,2336 |
0,6472 |
0,2333 |
0,6470 |
0,2333 |
18 |
0,1400 |
0,37417 |
0,6796 |
0,2543 |
0,6679 |
0,2500 |
0,6634 |
0,2482 |
0,6593 |
0,2467 |
0,6559 |
0,2454 |
0,6516 |
0,2438 |
0,6508 |
0,2435 |
0,6507 |
0,2435 |
19 |
0,1500 |
0,38730 |
0,6847 |
0,2652 |
0,6724 |
0,2604 |
0,6677 |
0,2586 |
0,6634 |
0,2570 |
0,6598 |
0,2555 |
0,6553 |
0,2538 |
0,6545 |
0,2535 |
0,6544 |
0,2534 |
20 |
0,1600 |
0,40000 |
0,6899 |
0,2760 |
0,6770 |
0,2708 |
0,6720 |
0,2688 |
0,6676 |
0,2670 |
0,6637 |
0,2655 |
0,6591 |
0,2636 |
0,6582 |
0,2633 |
0,6581 |
0,2632 |
21 |
0,1700 |
0,41231 |
0,6950 |
0,2866 |
0,6815 |
0,2810 |
0,6764 |
0,2789 |
0,6717 |
0,2766 |
0,6677 |
0,2753 |
0,6628 |
0,2733 |
0,6619 |
0,2729 |
0,6618 |
0,2729 |
22 |
0,1800 |
0,42426 |
0,7002 |
0,2971 |
0,6861 |
0,2911 |
0,6807 |
0,2888 |
0,6756 |
0,2867 |
0,6717 |
0,2850 |
0,6666 |
0,2828 |
0,6657 |
0,2824 |
0,6655 |
0,2824 |
23 |
0,1900 |
0,43589 |
0,7053 |
0,3074 |
0,6907 |
0,3011 |
0,6851 |
0,2986 |
0,6800 |
0,2964 |
0,6756 |
0,2945 |
0,6704 |
0,2922 |
0,6694 |
0,2918 |
0,6693 |
0,2917 |
24 |
0,2000 |
0,44721 |
0,7105 |
0,3177 |
0,6953 |
0,3109 |
0,6894 |
0,3083 |
0,6842 |
0,3060 |
0,6797 |
0,3040 |
0,6742 |
0,3015 |
0,6732 |
0,3011 |
0,6730 |
0,3010 |
25 |
0,2100 |
0,45826 |
0,7157 |
0,3280 |
0,6999 |
0,3207 |
0,6939 |
0,3180 |
0,6884 |
0,3155 |
0,6837 |
0,3133 |
0,6780 |
0,3107 |
0,6770 |
0,3102 |
0,6768 |
0,3102 |
26 |
0,2200 |
0,46904 |
0,7209 |
0,3381 |
0,7046 |
0,3305 |
0,6983 |
0,3275 |
0,6927 |
0,3249 |
0,6878 |
0,3226 |
0,6819 |
0,3198 |
0,6808 |
0,3193 |
0,6806 |
0,3193 |
27 |
0,2300 |
0,47958 |
0,7261 |
0,3483 |
0,7092 |
0,3401 |
0,7027 |
0,3370 |
0,6969 |
0,3342 |
0,6919 |
0,3318 |
0,6858 |
0,3289 |
0,6847 |
0,3284 |
0,6845 |
0,3283 |
28 |
0,2400 |
0,48990 |
0,7314 |
0,3583 |
0,7139 |
0,3498 |
0,7072 |
0,3465 |
0,7012 |
0,3435 |
0,6960 |
0,3410 |
0,6897 |
0,3379 |
0,6886 |
0,3373 |
0,6883 |
0,3372 |
29 |
0,2500 |
0,50000 |
0,7368 |
0,3684 |
0,7187 |
0,3593 |
0,7117 |
0,3559 |
0,7055 |
0,3528 |
0,7001 |
0,3501 |
0,6936 |
0,3468 |
0,6925 |
0,3462 |
0,6923 |
0,3461 |
30 |
0,2600 |
0,50990 |
0,7421 |
0,3784 |
0,7235 |
0,3689 |
0,7163 |
0,3652 |
0,7099 |
0,3620 |
0,7043 |
0,3591 |
0,6976 |
0,3557 |
0,6964 |
0,3551 |
0,6962 |
0,3550 |
31 |
0,2700 |
0,51962 |
0,7475 |
0,3884 |
0,7283 |
0,3784 |
0,7209 |
0,3746 |
0,7143 |
0,3712 |
0,7085 |
0,3682 |
0,7016 |
0,3646 |
0,7003 |
0,3639 |
0,7002 |
0,3638 |
32 |
0,2800 |
0,52915 |
0,7529 |
0,3984 |
0,7331 |
0,3879 |
0,7255 |
0,3839 |
0,7187 |
0,3803 |
0,7128 |
0,3772 |
0,7057 |
0,3734 |
0,7044 |
0,3727 |
0,7042 |
0,3726 |
33 |
0,2900 |
0,53852 |
0,7584 |
0,4084 |
0,7380 |
0,,3974 |
0,7302 |
0,3932 |
0,7232 |
0,3895 |
0,7171 |
0,3862 |
0,7098 |
0,3822 |
0,7085 |
0,3815 |
0,7082 |
0,3814 |
34 |
0,3000 |
0,54772 |
0,7639 |
0,4184 |
0,7430 |
0,4069 |
0,7349 |
0,4025 |
0,7277 |
0,3986 |
0,7215 |
0,3952 |
0,7139 |
0,3910 |
0,7126 |
0,3903 |
0,7123 |
0,3902 |
35 |
0,3100 |
0,55678 |
0,7695 |
0,4284 |
0,7480 |
0,4165 |
0,7397 |
0,4118 |
0,7323 |
0,4077 |
0,7258 |
0,4041 |
0,7181 |
0,3999 |
0,7167 |
0,3990 |
0,7165 |
0,3989 |
36 |
0,3200 |
0,56569 |
0,7752 |
0,4385 |
0,7530 |
0,4260 |
0,7445 |
0,4212 |
0,7369 |
0,4169 |
0,7303 |
0,4131 |
0,7223 |
0,4086 |
0,7209 |
0,4078 |
0,7206 |
0,4077 |
37 |
0,3300 |
0,57446 |
0,7809 |
0,4486 |
0,7581 |
0,4355 |
0,7494 |
0,4305 |
0,7415 |
0,4260 |
0,7348 |
0,4221 |
0,7266 |
0,4174 |
0,7251 |
0,4166 |
0,7249 |
0,4164 |
38 |
0,3400 |
0,58310 |
0,7866 |
0,4587 |
0,7633 |
0,4451 |
0,7544 |
0,4397 |
0,7463 |
0,4352 |
0,7394 |
0,4311 |
0,7309 |
0,4262 |
0,7294 |
0,4253 |
0,7292 |
0,4252 |
39 |
0,3500 |
0,59161 |
0,7925 |
0,4688 |
0,7686 |
0,4547 |
0,7594 |
0,4492 |
0,7511 |
0,4444 |
0,7440 |
0,4401 |
0,7353 |
0,4350 |
0,7338 |
0,4341 |
0,7335 |
0,4340 |
40 |
0,3600 |
0,60000 |
0,7984 |
0,4791 |
0,7739 |
0,4643 |
0,7644 |
0,4587 |
0,7560 |
0,4536 |
0,7486 |
0,4492 |
0,7398 |
0,4439 |
0,7382 |
0,4429 |
0,7379 |
0,4428 |
41 |
0,3700 |
0,60828 |
- |
- |
0,7793 |
0,4740 |
0,7696 |
0,4681 |
0,7609 |
0,4629 |
0,7534 |
0,4583 |
0,7443 |
0,4528 |
0,7427 |
0,4518 |
0,7424 |
0,4516 |
42 |
0,3800 |
0,61644 |
- |
- |
0,7847 |
0,4837 |
0,7748 |
0,4776 |
0,7659 |
0,4721 |
0,7582 |
0,4674 |
0,7489 |
0,4617 |
0,7472 |
0,4606 |
0,7470 |
0,4605 |
43 |
0,3900 |
0,62450 |
- |
- |
0,7903 |
0,4935 |
0,7801 |
0,4872 |
0,7710 |
0,4815 |
0,7631 |
0,4766 |
0,7536 |
0,4706 |
0,7519 |
0,4695 |
0,7516 |
0,4694 |
44 |
0,4000 |
0,63246 |
- |
- |
0,7959 |
0,5034 |
0,7855 |
0,4968 |
0,7762 |
0,4909 |
0,7681 |
0,4858 |
0,7583 |
0,4796 |
0,7566 |
0,4785 |
0,7563 |
0,4783 |
45 |
0,4100 |
0,64031 |
- |
- |
0,8016 |
0,5133 |
0,7910 |
0,5065 |
0,7814 |
0,5004 |
0,7731 |
0,4950 |
0,7631 |
0,4886 |
0,7614 |
0,4875 |
0,7610 |
0,4873 |