5 семестр / ТСАиУ / ЛабораторныеРаботы / Диафрагма
.doc1.10. Расчет диафрагм и сопел
Приводимые далее расчетные формулы (равно как и методы расчета) справедливы для любых сужающих устройств, и в том числе, для стандартных диафрагм и сопел, но, разумеется, числовые значения коэффициентов расхода α и поправочных множителей ε на изменение плотности газа и пара будут различны для разных сужающих устройств.
Расчетные
формулы. Учитывая, что площадь круглого
отверстия сужающего устройства
и
,
а также производя соответствующую
подстановку в формулы расхода.
Из совместного решения этого уравнения сначала с формулой (42), а затем с формулой (44), получим выражения (11) и (12), получим значения QM (кг/с) и QО (м3/с) в виде
где
измеряются в паскалях.
В большинстве технических расчетов применяют не секундный, а часовой расход. Измерять же диаметр d удобнее в миллиметрах, а не метрах.
С учетом вышеизложенного получим следующие выражения для QM (кг/ч) и QО (м3/ч):
(42)
Во
многих случаях, исходя из еще существующих
реальных градуировок приборов давления,
считают целесообразным при расчете
сужающих устройств измерять
в кгс/м2.
При этом формулы (42) приобретают вид:
(43)
(44)
где d
(мм);
ρ
(кг/м3);
(кгс/м2);
QM
(кг/ч); QО
(м3/ч).
Результаты измерения объемного расхода QО обычно приводят к нормальным условиям (рн = 101 325 Па или 1,0332 кгс/см2; Тн = 293,15 К).
Обозначая через QH расход газа, приведенный к нормальным условиям, получим
(45)
где k — коэффициент сжимаемости газа.
Учитывая
это выражение, а также, заменяя в уравнении
расхода плотность ρ
на
где
— плотность газа при нормальных условиях,
получим из формулы (42)
(46)
где p (Па) и Δp (Па), а из формулы (44)
(47)
где p (кгс/см2); Δp (кгс/м2).
В обеих предыдущих формулах QH (м3/ч); d (мм); ρ и ρн (кг/м3).
Для определения расхода QH сухой части влажного газа, приведенной к нормальным условиям, имеем зависимость
где φ
— относительная влажность газа;
—
парциальное давление водяного пара при
температуре T1
и φ
= 100 %.
где
(Па);
(Па);
И
где
(кгс/см2);
(кгс/м2),
а
Во
всех этих формулах
(м3/ч);
d
(мм);
,
,
(кг/м3).
Правильнее было бы перейти к измерению массового расхода газа Qм вместо принятого сейчас измерения объемного расхода QО (как это практикуется при измерении расхода пара). Приведение объемного расхода к нормальным условиям не всегда обеспечивает (особенно при сложении различных газов) достаточную точность результата [12, 27].
Заметим, что во всех формулах расхода диаметр отверстия сужающего устройства при температуре t1 в трубопроводе определяется по формуле
при
(48)
где
—
поправочный множитель на тепловое
расширение материала сужающего
устройства;
— диаметр отверстия при 20 °С;
—
средний коэффициент линейного теплового
расширения материала сужающего устройства
(для стали 1Х18Н9Т коэффициент
возрастает от 0,00166 при t1=
100 °C
до 0,00179 при t1
= 500 °С).
Все приведенные в этом параграфе формулы справедливы для любых разновидностей сужающих устройств с круглым отверстием, а не только для стандартных диафрагм и сопел.
Методы
расчета.
Расчет сужающего устройства проводится
в целях определения диаметра d
его
отверстия. При этом возможны два случая:
предельный перепад давления дифманометра
задан или же его можно выбирать. В том
и другом случае вначале надо по формулам
(16)—(19) определить число Рейнольдса Re
и убедиться, что оно больше того значения
,
начиная с которого допускается применение
стандартных диафрагм и сопел.
Первый
тип задачи. Определить
диаметр отверстия сужающего устройства.
Заданы: D,
,
,
,
(или
),
Qм
max
или QО
max
и
.
Определить
d
непосредственно
из любых уравнений расхода нельзя
потому, что в них кроме d
неизвестен
коэффициент расхода
,
который является функцией
.
Для газа и пара имеется еще и третье
неизвестное ε.
В связи с этим умножают и делят правые
части уравнений (42), (43) и (44) на D2.
При
этом исключается из уравнений одно
неизвестное d2,
но вместо него появляется другое т.
Последнее
является безразмерной величиной так
же, как и коэффициент расхода
,
поэтому
и т
можно
объединить. Решая эти уравнения
относительно произведения
,
получим:
(49)
где
,
если
(Па), и
,
если
(кгс/м2).
Эти
уравнения — основные и исходные при
расчете всех сужающих устройств за
исключением труб Вентури, для которых
возможен непосредственный расчет по
уравнениям (42) — (44), потому что в них
коэффициент истечения С имеет постоянное
значение, не зависящее от т
или
d.
По
уравнениям (49) находят
,
подставляя в них вместо
перепад
,
а вместо Qм
или QО
предельное значение шкалы дифманометра,
которое выбирается из нормального ряда
шкал (как ближайшее большее значение
из заданных Qм
max
или QО
max).
Для жидкостей ε
= 1, а для газа и пара можно найти значение
ε,
которое близко к истинному, по отношению
.
Затем определяют коэффициент расхода
α
как функцию произведения
.
Для этого надо иметь для каждого типа
сужающего устройства или таблицы, или
кривые, или формулы, связывающие
с
.
Подобные таблицы для стандартных
диафрагм, имеющих
мм, подсчитаны в соответствии с правилами
РД 50-213-80 и даны в приложении.
Имея
с
находим
т
по
формуле
Последнее
действие можно не производить, если
имеются таблицы, кривые или формулы,
связывающие
,
непосредственно
с т.
Такие
таблицы для износоустойчивых диафрагм
приведены в РД 50-411-83 и с некоторым
сокращением — в данной книге для D
= 50,
75, 100, 150 и 200 мм (табл. 3).
Искомый
диаметр
определяют из выражения
,
где
— поправочный множитель на тепловое
расширение сужающего устройства.
Зная
значение т,
можно
для газа и пара найти уточненные значения
,
и по
,
уточненные значения
и
затем т
и
d.
Подставляя все полученные значения в правую часть формул (43) или (44), определяют расход QM или QО. Если эти значения отличаются от принятых предельных значений шкал дифманометров не более чем на 0,2 %, то расчет считается правильным. В противном случае необходимо скорректировать значение d.
Второй
тип задачи. Он
отличается от предыдущего только тем,
что не задан предельный перепад давления
дифманометра
и надо выбирать его из ряда: 1; 1,6; 2,5; ...;
1600; 2500 кгс/м2
и далее из ряда 0,4; 0,63; ...; 6,3; 10,0 кгс/см2.
При этом возможны два варианта.
-
Задана предельно допустимая потеря давления
.
Чем она меньше, тем меньше надо брать
и тем больше будет относительная площадь
сужающего устройства т. -
Предельно допустимая потеря
не задана. Тогда
следует выбирать так, чтобы получить
наиболее целесообразное значение т.
В
большинстве случаев (для стандартных
диафрагм и сопел) выгодно иметь небольшое
значение т,
находящееся
в пре делах от 0,1 до 0,3. Обычно эти значения
т
соответствуют
,
изменяющихся в пределах от 0,16 до 0,63
кгс/см2.
При этом полу чаем преимущества,
перечисленные ниже. Увеличивается
точность измерения расхода, так как
уменьшается средняя квадратическая
погрешность
исходного коэффициента расхода;
снижается влияние на
шероховатости
трубопровода и возрастает постоянство
в
пределах шкалы прибора, увеличивается
область измерения, потому что с
уменьшением т
существенно
уменьшается значение нижней границы
числа Re,
начиная от которого допускается
применение стандартных диафрагм и
сопел; сокращается необходимая длина
прямого участка трубопровода, так как
уменьшается влияние на коэффициент
расхода α
деформации потока местными сопротивлениями.
Кроме того, уменьшение величины т
связано
с возрастанием
.
В результате уменьшается постоянная
времени дифманометра и возрастает его
быстродействие, снижается влияние
воздушных пузырей или водяных пробок
в импульсных линиях, а также нарушения
равенства высот столбов жидкости в
них.
Несмотря на все перечисленные преимущества малых т бывают случаи, когда необходимо их увеличивать (вплоть до самых больших допустимых значений).
Во-первых, это необходимо, когда надо максимально снизить потерю давления. Во-вторых, при очень большой скорости движения пара в трубах (что характерно для паропроводов высокого давления), когда даже при самых больших получаются
значительные
т.
В-третьих,
при измерении расхода газа или пара,
когда надо стремиться к минимуму суммы
[10,16, 8], а при этом с возрастанием
увеличивается
,
иногда при больших
выгодно уменьшить это отношение путем
незначительного увеличения т.
В
случае применения вычислительной
техники и при учете изменения ε
вместе с перепадом
необходимость в этом увеличении т
отпадает.
Дополнительные указания по выбору оптимального значения т содержатся в работах [8, 21, 30, 31].
Для
удобства определения
,
обеспечивающего или непревышение
допустимой потери давления
,
или получение желаемого т,
в
правилах 28-64 была разработана номограмма,
которая принята также и в правилах РД
50-213-80. Ее схема представлена на рис. 21.
На оси ординат отложены значения
,
а на оси абсцисс значение С, полученное
из уравнений (43) и (44). Эти уравнения могут
быть представлены в виде
(50)
где
Рис. 21. Номограмма
для определения
На
номограмме приведены наклонные
параллельные линии, каждая из которых
соответствует определенному значению
т,
и
дуги, соответствующие определенным
Если
задана предельно допустимая потеря
давления
,
то от этого значения
(точка б
на
рис. 21) надо по горизонтали провести
линию до пересечения с вертикалью,
которая начинается от определенного
по уравнению (50) значения С (точка а
на
рис. 21). На пересечении горизонтали и
вертикали получим точку
.
Если эта точка расположена между двумя
дугами, то принимают значение
,
соответствующее нижней дуге, и на ее
пересечении с вертикалью, идущей от
точки а,
получают
соответствующее значение т.
Если
потеря давления
не задана, то вертикаль, идущую от точки
а,
продолжают
до пересечения с наклонной линией
выбранного т,
например
с линией т
=
0,2 (точка
на рис. 21), и принимают значение
,
соответствующее ближайшей дуге (верхней
или нижней). На пересечении дуги с
вертикалью от точки а
находится
уточненное значение т.
Определить
можно и аналитически [22 ] без помощи
рассмотренной номограммы.
После
выбора
расчет проводят по первому типу задачи
(см. стр. 50), т. е. последовательно определяют
,
,
m
и d.
Изложенный
метод расчета соответствует рекомендуемому
как правилами РД 50-213-80, так и правилами
28-64. Отличие этих правил друг от друга
состоит не в методике расчета, а лишь в
способе определения значения коэффициента
расхода
.
Если
нет таблиц или кривых, связывающих
значения
со
значениями
или т,
то
после нахождения по номограмме (рис.
21) значения т
по
формулам, приведенным в правилах РД
50-213-80, определяют соответствующее
значение, а затем произведение
.
После
этого находят в процентах отклонение
этого произведения от значения,
определенного по формуле (50). Затем
изменяют значение т
на
величину этого отклонения, взятого с
обратным знаком, с ориентировочным
учетом происходящего при этом изменения
значения
.
Для малых
изменением
можно пренебречь, а при больших
это изменение можно оценить в 25—30 % от
.
Таким способом [16] можно довольно быстро
(в одно-два приближения) получить
окончательное значение произведения
,
соответствующее
формуле (50).
|
№ п/п |
m2 |
m |
Re=104 |
Re=2 104 |
Re=3 104 |
Re=5 104 |
Re=105 |
Re=106 |
Re=2 107 |
Re=108 |
||||||||
|
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
α |
m α |
|||
|
1 |
0,0025 |
0,0500 |
0,6031 |
0,03015 |
0,6022 |
0,03011 |
0,6018 |
0,03009 |
0,6015 |
0,03007 |
0,6013 |
0,03006 |
0,6010 |
0,03005 |
0,6009 |
0,03004 |
0,6009 |
0,03004 |
|
2 |
0,0030 |
0,05477 |
0,6035 |
0,03305 |
0,6025 |
0,03300 |
0,6020 |
0,03298 |
0,6017 |
0,03296 |
0,6015 |
0,03295 |
0,6011 |
0,03292 |
0,6010 |
0,03291 |
0,6010 |
0,03291 |
|
3 |
0,0040 |
0,06325 |
0,6041 |
0,03821 |
0,6029 |
0,03812 |
0,6025 |
0,03811 |
0,6021 |
0,03808 |
0,6017 |
0,03806 |
0,6013 |
0,03803 |
0,6012 |
0,03802 |
0,6011 |
0,03802 |
|
4 |
0,0050 |
0,07071 |
0,6049 |
0,04277 |
0,6035 |
0,04267 |
0,6030 |
0,04263 |
0,6025 |
0,04260 |
0,6021 |
0,04257 |
0,6016 |
0,04254 |
0,6015 |
0,04253 |
0,6014 |
0,04253 |
|
5 |
0,0100 |
0,10000 |
0,6084 |
0,06084 |
0,6062 |
0,06062 |
0,6054 |
0,06054 |
0,6046 |
0,06046 |
0,6040 |
0,06040 |
0,6032 |
0,06032 |
0,6031 |
0,06031 |
0,6031 |
0,06031 |
|
6 |
0,0200 |
0,14142 |
0,6145 |
0,08690 |
0,6112 |
0,08644 |
0,6099 |
0,08625 |
0,6080 |
0,08610 |
0,6078 |
0,08596 |
0,6067 |
0,08580 |
0,6065 |
0,08577 |
0,6063 |
0,08575 |
|
7 |
0,0300 |
0,17321 |
0,6206 |
0,1075 |
0,6164 |
0,1068 |
0,6148 |
0,1064 |
0,6133 |
0,1062 |
0,6127 |
0,1061 |
0,6105 |
0,1057 |
0,6102 |
0,1057 |
0,6102 |
0,1057 |
|
8 |
0,0400 |
0,20000 |
0,6265 |
0,1253 |
0,6214 |
0,1243 |
0,6195 |
0,1239 |
0,6177 |
0,1235 |
0,6162 |
0,1232 |
0,6144 |
0,1229 |
0,6140 |
0,1228 |
0,6140 |
0,1228 |
|
9 |
0,0500 |
0,22361 |
0,6321 |
0,1413 |
0,6263 |
0,1400 |
0,6240 |
0,1395 |
0,6220 |
0,1391 |
0,6202 |
0,1387 |
0,6181 |
0,1382 |
0,6177 |
0,1381 |
0,6177 |
0,1381 |
|
10 |
0,0600 |
0,24495 |
0,6377 |
0,1562 |
0,6311 |
0,1546 |
0,6285 |
0,1539 |
0,6263 |
0,1534 |
0,6243 |
0,1529 |
0,6219 |
0,1523 |
0,6215 |
0,1522 |
0,6214 |
0,1522 |
|
11 |
0,0700 |
0,26458 |
0,6431 |
0,1701 |
0,6358 |
0,1682 |
0,6330 |
0,1675 |
0,6305 |
0,1668 |
0,6283 |
0,1663 |
0,6257 |
0,1655 |
0,6251 |
0,1653 |
0,6250 |
0,1653 |
|
12 |
0,0800 |
0,28284 |
0,6485 |
0,1834 |
0,6405 |
0,1812 |
0,6374 |
0,1803 |
0,6347 |
0,1796 |
0,6323 |
0,1789 |
0,6291 |
0,1781 |
0,6288 |
0,1778 |
0,6287 |
0,1778 |
|
13 |
0,0900 |
0,30000 |
0,6538 |
0,1961 |
0,6451 |
0,1935 |
0,6418 |
0,1925 |
0,6388 |
0,1916 |
0,6362 |
0,1909 |
0,6331 |
0,1899 |
0,6325 |
0,1897 |
0,6324 |
0,1897 |
|
14 |
0,1000 |
0,31623 |
0,6589 |
0,2084 |
0,6496 |
0,2055 |
0,6461 |
0,2043 |
0,6429 |
0,2033 |
0,6401 |
0,2024 |
0,6367 |
0,2014 |
0,6361 |
0,2012 |
0,6360 |
0,2011 |
|
15 |
0,1100 |
0,33166 |
0,6641 |
0,2203 |
0,6542 |
0,2170 |
0,6504 |
0,2158 |
0,6470 |
0,2146 |
0,6440 |
0,2136 |
0,6405 |
0,2124 |
0,6398 |
0,2122 |
0,6397 |
0,2122 |
|
16 |
0,1200 |
0,34641 |
0,6693 |
0,2319 |
0,6588 |
0,2282 |
0,6547 |
0,2268 |
0,6511 |
0,2256 |
0,6480 |
0,2245 |
0,6442 |
0,2231 |
0,6435 |
0,2229 |
0,6434 |
0,2229 |
|
17 |
0,1300 |
0,36056 |
0,6745 |
0,2432 |
0,6633 |
0,2392 |
0,6591 |
0,2376 |
0,6552 |
0,2362 |
0,6519 |
0,2350 |
0,6479 |
0,2336 |
0,6472 |
0,2333 |
0,6470 |
0,2333 |
|
18 |
0,1400 |
0,37417 |
0,6796 |
0,2543 |
0,6679 |
0,2500 |
0,6634 |
0,2482 |
0,6593 |
0,2467 |
0,6559 |
0,2454 |
0,6516 |
0,2438 |
0,6508 |
0,2435 |
0,6507 |
0,2435 |
|
19 |
0,1500 |
0,38730 |
0,6847 |
0,2652 |
0,6724 |
0,2604 |
0,6677 |
0,2586 |
0,6634 |
0,2570 |
0,6598 |
0,2555 |
0,6553 |
0,2538 |
0,6545 |
0,2535 |
0,6544 |
0,2534 |
|
20 |
0,1600 |
0,40000 |
0,6899 |
0,2760 |
0,6770 |
0,2708 |
0,6720 |
0,2688 |
0,6676 |
0,2670 |
0,6637 |
0,2655 |
0,6591 |
0,2636 |
0,6582 |
0,2633 |
0,6581 |
0,2632 |
|
21 |
0,1700 |
0,41231 |
0,6950 |
0,2866 |
0,6815 |
0,2810 |
0,6764 |
0,2789 |
0,6717 |
0,2766 |
0,6677 |
0,2753 |
0,6628 |
0,2733 |
0,6619 |
0,2729 |
0,6618 |
0,2729 |
|
22 |
0,1800 |
0,42426 |
0,7002 |
0,2971 |
0,6861 |
0,2911 |
0,6807 |
0,2888 |
0,6756 |
0,2867 |
0,6717 |
0,2850 |
0,6666 |
0,2828 |
0,6657 |
0,2824 |
0,6655 |
0,2824 |
|
23 |
0,1900 |
0,43589 |
0,7053 |
0,3074 |
0,6907 |
0,3011 |
0,6851 |
0,2986 |
0,6800 |
0,2964 |
0,6756 |
0,2945 |
0,6704 |
0,2922 |
0,6694 |
0,2918 |
0,6693 |
0,2917 |
|
24 |
0,2000 |
0,44721 |
0,7105 |
0,3177 |
0,6953 |
0,3109 |
0,6894 |
0,3083 |
0,6842 |
0,3060 |
0,6797 |
0,3040 |
0,6742 |
0,3015 |
0,6732 |
0,3011 |
0,6730 |
0,3010 |
|
25 |
0,2100 |
0,45826 |
0,7157 |
0,3280 |
0,6999 |
0,3207 |
0,6939 |
0,3180 |
0,6884 |
0,3155 |
0,6837 |
0,3133 |
0,6780 |
0,3107 |
0,6770 |
0,3102 |
0,6768 |
0,3102 |
|
26 |
0,2200 |
0,46904 |
0,7209 |
0,3381 |
0,7046 |
0,3305 |
0,6983 |
0,3275 |
0,6927 |
0,3249 |
0,6878 |
0,3226 |
0,6819 |
0,3198 |
0,6808 |
0,3193 |
0,6806 |
0,3193 |
|
27 |
0,2300 |
0,47958 |
0,7261 |
0,3483 |
0,7092 |
0,3401 |
0,7027 |
0,3370 |
0,6969 |
0,3342 |
0,6919 |
0,3318 |
0,6858 |
0,3289 |
0,6847 |
0,3284 |
0,6845 |
0,3283 |
|
28 |
0,2400 |
0,48990 |
0,7314 |
0,3583 |
0,7139 |
0,3498 |
0,7072 |
0,3465 |
0,7012 |
0,3435 |
0,6960 |
0,3410 |
0,6897 |
0,3379 |
0,6886 |
0,3373 |
0,6883 |
0,3372 |
|
29 |
0,2500 |
0,50000 |
0,7368 |
0,3684 |
0,7187 |
0,3593 |
0,7117 |
0,3559 |
0,7055 |
0,3528 |
0,7001 |
0,3501 |
0,6936 |
0,3468 |
0,6925 |
0,3462 |
0,6923 |
0,3461 |
|
30 |
0,2600 |
0,50990 |
0,7421 |
0,3784 |
0,7235 |
0,3689 |
0,7163 |
0,3652 |
0,7099 |
0,3620 |
0,7043 |
0,3591 |
0,6976 |
0,3557 |
0,6964 |
0,3551 |
0,6962 |
0,3550 |
|
31 |
0,2700 |
0,51962 |
0,7475 |
0,3884 |
0,7283 |
0,3784 |
0,7209 |
0,3746 |
0,7143 |
0,3712 |
0,7085 |
0,3682 |
0,7016 |
0,3646 |
0,7003 |
0,3639 |
0,7002 |
0,3638 |
|
32 |
0,2800 |
0,52915 |
0,7529 |
0,3984 |
0,7331 |
0,3879 |
0,7255 |
0,3839 |
0,7187 |
0,3803 |
0,7128 |
0,3772 |
0,7057 |
0,3734 |
0,7044 |
0,3727 |
0,7042 |
0,3726 |
|
33 |
0,2900 |
0,53852 |
0,7584 |
0,4084 |
0,7380 |
0,,3974 |
0,7302 |
0,3932 |
0,7232 |
0,3895 |
0,7171 |
0,3862 |
0,7098 |
0,3822 |
0,7085 |
0,3815 |
0,7082 |
0,3814 |
|
34 |
0,3000 |
0,54772 |
0,7639 |
0,4184 |
0,7430 |
0,4069 |
0,7349 |
0,4025 |
0,7277 |
0,3986 |
0,7215 |
0,3952 |
0,7139 |
0,3910 |
0,7126 |
0,3903 |
0,7123 |
0,3902 |
|
35 |
0,3100 |
0,55678 |
0,7695 |
0,4284 |
0,7480 |
0,4165 |
0,7397 |
0,4118 |
0,7323 |
0,4077 |
0,7258 |
0,4041 |
0,7181 |
0,3999 |
0,7167 |
0,3990 |
0,7165 |
0,3989 |
|
36 |
0,3200 |
0,56569 |
0,7752 |
0,4385 |
0,7530 |
0,4260 |
0,7445 |
0,4212 |
0,7369 |
0,4169 |
0,7303 |
0,4131 |
0,7223 |
0,4086 |
0,7209 |
0,4078 |
0,7206 |
0,4077 |
|
37 |
0,3300 |
0,57446 |
0,7809 |
0,4486 |
0,7581 |
0,4355 |
0,7494 |
0,4305 |
0,7415 |
0,4260 |
0,7348 |
0,4221 |
0,7266 |
0,4174 |
0,7251 |
0,4166 |
0,7249 |
0,4164 |
|
38 |
0,3400 |
0,58310 |
0,7866 |
0,4587 |
0,7633 |
0,4451 |
0,7544 |
0,4397 |
0,7463 |
0,4352 |
0,7394 |
0,4311 |
0,7309 |
0,4262 |
0,7294 |
0,4253 |
0,7292 |
0,4252 |
|
39 |
0,3500 |
0,59161 |
0,7925 |
0,4688 |
0,7686 |
0,4547 |
0,7594 |
0,4492 |
0,7511 |
0,4444 |
0,7440 |
0,4401 |
0,7353 |
0,4350 |
0,7338 |
0,4341 |
0,7335 |
0,4340 |
|
40 |
0,3600 |
0,60000 |
0,7984 |
0,4791 |
0,7739 |
0,4643 |
0,7644 |
0,4587 |
0,7560 |
0,4536 |
0,7486 |
0,4492 |
0,7398 |
0,4439 |
0,7382 |
0,4429 |
0,7379 |
0,4428 |
|
41 |
0,3700 |
0,60828 |
- |
- |
0,7793 |
0,4740 |
0,7696 |
0,4681 |
0,7609 |
0,4629 |
0,7534 |
0,4583 |
0,7443 |
0,4528 |
0,7427 |
0,4518 |
0,7424 |
0,4516 |
|
42 |
0,3800 |
0,61644 |
- |
- |
0,7847 |
0,4837 |
0,7748 |
0,4776 |
0,7659 |
0,4721 |
0,7582 |
0,4674 |
0,7489 |
0,4617 |
0,7472 |
0,4606 |
0,7470 |
0,4605 |
|
43 |
0,3900 |
0,62450 |
- |
- |
0,7903 |
0,4935 |
0,7801 |
0,4872 |
0,7710 |
0,4815 |
0,7631 |
0,4766 |
0,7536 |
0,4706 |
0,7519 |
0,4695 |
0,7516 |
0,4694 |
|
44 |
0,4000 |
0,63246 |
- |
- |
0,7959 |
0,5034 |
0,7855 |
0,4968 |
0,7762 |
0,4909 |
0,7681 |
0,4858 |
0,7583 |
0,4796 |
0,7566 |
0,4785 |
0,7563 |
0,4783 |
|
45 |
0,4100 |
0,64031 |
- |
- |
0,8016 |
0,5133 |
0,7910 |
0,5065 |
0,7814 |
0,5004 |
0,7731 |
0,4950 |
0,7631 |
0,4886 |
0,7614 |
0,4875 |
0,7610 |
0,4873 |