
- •1 Аналитический обзор литературы
- •1.1 Общие требования к вакуумному оборудованию для нанесения просветляющих покрытий
- •1.2 Ионно-плазменные методы нанесения пленок
- •1.3 Методы термического испарения
- •1.3.1 Метод резистивного нагрева
- •1.3.2 Метод электронно-лучевого нагрева
- •1.4 Конструктивные особенности установок для нанесения оптических пленок методами термического напыления
- •1.4.1 Требования к конструкции вакуумной камеры
- •1.4.2 Требования к системе вакуумной откачки
- •3 Расчет вакуумной системы
- •3.1 Расчет газовых потоков
- •3.2 Выбор насосов, расчет их номинального и эффективного быстродейтвия, проверка совместимости насосов.
- •3.3 Определение конструктивных размеров трубопроводов и выбор элементов вакуумной системы
- •3.3.1 Участок вакуумной системы от рабочей камеры до высоковакуумного насоса
- •3.3.2 Участок вакуумной системы от высоковакуумного насоса до форвакуумного насоса
- •3.4 Расчет длительности откачки
3.2 Выбор насосов, расчет их номинального и эффективного быстродейтвия, проверка совместимости насосов.
В
качестве высоковакуумного насоса
выбираем турбомолекулярный насос.
Давление в вакуумном объеме составляет
.
Эффективную быстроту откачки в
откачиваемом объёме определяем по
формуле:
,
(11)
.
Определим номинальную быстроту откачки насоса высоковакуумного насоса:
,
(12)
где
‑коэффициент
использования насоса,
оптимальное значение
при
для сверхвысоковакуумных насосов[6];
-предельное
остаточное давление насоса,
выбираем
.
.
Подходящим по быстроте действия является турбомолекулярный насос Mitsubishi FT-1200W, который имеет характеристики, представленные в таблице 3 [7].
Таблица 3 – Основные характеристики высоковакуумного турбомолекулярного насоса FT1200W[7]
Модель насоса |
FT-1200W | |
Размер фланцев |
Входной |
ICF253 |
Выходной |
NW40 | |
Скорость откачки (м3/с) |
N2 |
1,1 |
H2 |
0,8 | |
Максимальный коэффициент сжатия |
N2 |
> 107 |
H2 |
104 | |
Наибольшее выпускное давление |
(Па) |
532 |
Максимальный расход Ar |
(SCCM) |
850 |
Предельное остаточное давление |
(Па) |
10-7 |
Скорость вращения |
(об/мин) |
33000 |
Время разгона / торможения |
(мин) |
5/5 |
тип опоры |
Полностью активные магнитные подшипники | |
Вес |
(кг) |
около 40 |
Рекомендуемая производительность форвакуумного насоса (л/мин) |
500 | |
Потребляемая мощность |
(кВА) |
1.5 |
Входное напряжение |
(В) |
200 ~ 240 |
Частота |
(Гц) |
50/60 |
Фазность |
1 |
Пересчитаем коэффициент использования турбомолекулярного насоса с учетом паспортного значения номинальной скорости откачки:
,
(13)
.
Рабочее
давление механического насоса выбираем
по наибольшему выпускному давлению
турбомолекулярного насоса с коэффициентом
запаса
:
,
(14)
где
- наибольшее выпускное давление
турбомолекулярного насоса, Па.
Па,
что соответствует эффективной быстроте откачки:
,
(15)
м3/с.
Оптимальное
значение коэффициента использования
форвакуумного агрегата для напылительной
установки принимаем
[6].
Тогда номинальную быстроту откачки
механического насоса определяем по
формуле аналогичной (12):
,
(16)
м3/с
Для форвакуумной откачки в установке используется двухступенчатый пластинчато-роторный насос Edwards Е2М80 с масляным уплотнением, основные характеристики которого приведены в таблице 4[8]:
Таблица 4 – Основные характеристики двухступенчатого пластинчато-роторного насоса Е2М80[8]
Основные характеристики Е2М80 |
Значения |
Диапазон рабочих
давлений,
|
|
Быстрота откачки
воздуха в рабочем диапазоне давлений,
|
0,0222 |
Предельное
остаточное давление,
|
|
Частота вращения
ротора,
|
1420 |
Мощность
электродвигателя,
|
2,2 |
Диаметр впускного
патрубка,
|
40 |
Пересчитаем коэффициент использования форвакуумного насоса с учетом паспортного значения номинальной скорости откачки:
,
(17)
,
Рассчитаем два значения скорости натекания для построения линейной зависимости быстроты натекания от давления:
,
,
Строим рабочие характеристики насосов FT1200W и Е2М80 для проверки их совместимости (рисунок 3.1).
Рисунок 1 – Быстрота действия вакуумных насосов при различных давлениях
Из
графика видно, что перекрытие рабочих
характеристик насосов довольно хорошее.
Давление р1,
соответствующее точке пересечения
кривой
и
,
входит в интервал рабочих давлений
высоковакуумного насоса, а рабочее
давление р2
форвакуумного насоса, определяемое
точкой пересечения кривой
и
меньше, чем наибольшее выпускное давление
турбомолекулярного насоса. Таким
образом, выбранные насосы будут работать
совместно. По отсутствию двойного
пересечения кривых
и
можно сделать вывод о том, что запуск
вакуумной системы, состоящей из данных
насосов возможен.