Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Электроснабжение железных дорог. Учебное пособие
.pdf
Последние процедуры не так просты, поэтому практически не применяются. Указанные показатели работы системы электроснабжения проще определить методом характерных сечений графика движения.
Применение методов расчета системы электроснабжения по за-
данному графику движения поездов при длительном расчетном периоде Т требует очень больших затрат времени. Их использование
без применения ЭВМ (а это сделать непросто) в какой-то степени
может быть оправдано при достаточно коротком расчетном периоде. Это, в частности, имеет место при движении поездов на двухпутном участке с минимальным межпоездным интервалом, который колеблется в пределах 6–10 мин [2]. При таком режиме движения поездов в кривых изменения показателей работы системы
электроснабжения во времени имеет место повторяющаяся цикличность, равная минимальному межпоездному интервалу, который в данном случае является расчетным периодом [5].
13.5. Метод равномерно распределенной нагрузки
Данный метод расчета системы электроснабжения, в отличие
от методов расчета предыдущей группы, является чисто аналитическим. Он не требует наличия конкретного графика движения поездов в графическом изображении. В нем в качестве данных, характеризующих график движения поездов, выступают суточные размеры движения поездов, значение минимального межпоездного
интервала, времена хода по зонам питания, данные, характеризующие возможность появления того или иного числа поездов, одновременно находящихся на зонах питания, т. е. график движения
поездов используется в неявном виде.
Разработка такого метода была вызвана очень большой трудоемкостью методов расчета по заданному графику движения поездов и желанием отказаться от использования графика движения
непосредственно в графическом виде.
Суть его состоит в том, что переменная по величине и месту
расположения тяговая нагрузка заменяется постоянно действующей равномерно распределенной по длине зоны. Ее величина
определяется таким образом, чтобы общая нагрузка на зоне питания за расчетный период была равна заданной. Величина равномерно распределенной нагрузки i, размерность которой А/км,
определяется по формуле
261
A
Т
где А
— расход электроэнергии на движение всех поездов по зоне
Т
i
=
,
(13.4)
TUl
питания за расчетный период Т;
U — расчетное напряжение на токоприемнике электровоза;
Т — расчетный период;
l — длина зоны питания.
Покажем, как метод равномерно распределенной нагрузки ре-
ализуется для однопутного участка постоянного тока.
Случай одностороннего питания межподстанционной зоны. Рас-
четная схема для рассматриваемого случая приведена на рис. 13.6.
Нагрузка тяговой подстанции I
постоянна во времени и равна
А
I
dx
А
x
равномерно распределенной нагрузки
при одностороннем питании контактной сети
1
1
Рис. 13.6. Расчетная схема метода
= il. (13.5)
A
i
x
l
l –
x
Потеря напряжения в тяговой сети до точки, находящейся
на расстоянии х от подстанции, DUх может быть определена как
сумма двух слагаемых [5]
ў
где
DDDUUU
=
xxx
DўU
— потеря напряжения до рассматриваемой точки от на-
x
ўў
+
,
(13.6)
грузок, расположенных до этой точки;
DўўU
— то же самое от нагрузок, расположенных за рассматри-
x
ваемой точкой.
Величина
DўўU
может быть найдена по формуле
x
Dўў=-Uilxrx
(),
x
(13.7)
где r — удельное сопротивление тяговой сети.
262
DўU
Для нахождения
выделим на расчетной схеме до рассма-
x
триваемой точки тяговой сети элементарно малый отрезок пути
dx1, находящийся на расстоянии x1 от тяговой подстанции. В пре-
делах данного отрезка тяговой сети нагрузку можно рассматривать
как сосредоточенную. Тогда
x
ў
UdU
DD
=
DўU
где
сети, обусловленная нагрузкой элементарно малого отрезка пути dx
— потеря напряжения до рассматриваемой точки тяговой
x
1
Потеря напряжения
xx
ў
dU
D
равна
x
1
dU idx rx
Dў=Ч
x
1
т
0
ў
,
(13.8)
1
.
(13.9)
11
1.
Подставляя (13.9) в (13.8), получаем
x
Dў=
Uirxdx
т
x
0
.
(13.10)
11
Используя (13.6), (13.7), (13.10) и интегрируя, окончательно
будем иметь
2
DUirlx
ж
=-
з
x
и
ц
x
.
(13.11)
ч
2
ш
Потерю мощности, обусловленную нагрузкой элементарно малого отрезка пути dx, dDPx, можно записать
dDPx = idx · DUx. (13.12)
В целом для рассматриваемой зоны питания потеря мощности
в тяговой сети DР равна
l
DDPdP
=
.
т
0
(13.13)
x
Подставляя в (13.13) выражения (13.12) и (13.11) и интегрируя,
окончательно получаем
1
DPirl=
23
.
(13.14)
3
263
Случай двустороннего питания фидерной зоны. При схеме двусто-
роннего питания межподстанционной зоны длиной l
она условно
1
по средней точке делится на две схемы одностороннего питания
длиной l1/2 каждая. Расчет их выполняется по формулам (13.5),
(13.11) и (13.14) с заменой в них расстояния l на l
/2 с последую-
1
щим удвоением потери мощности DР.
Замена сосредоточенных нагрузок равномерно распределенной и неучет изменения числа поездов, одновременно находящихся на зоне питания, приводят к тому, что рассматриваемый метод
расчета при оценке средних значений величин дает результаты
с определенной погрешностью и не позволяет определять максимальные и минимальные значения расчетных величин, а при малом числе поездов за расчетный период он дает большую погрешность и при оценке средних значений интересующих величин.
Поэтому он применяется редко, используется для решения задач,
не требующих большой точности, и для оценки качественного изменения величин по длине зоны питания.
Дальнейшее развитие методов расчета системы электроснабжения происходило по пути перехода к учету сосредоточенности тяговых нагрузок. Но в абсолютном большинстве методов число поездов,
одновременно находящихся на межподстанционной зоне, принималось неизменным и равным среднему [5]. В одном из таких методов предполагалось, что поезда находятся на равных расстояниях друг от друга, они однотипны и потребляют постоянно средний
ток за время хода по зоне питания. В другом, более совершенном
с точки зрения отражения действительной картины работы системы электроснабжения, токи поездов принимались изменяющимися
во времени и оценивались средними и средними квадратическими
(эффективными) значениями за время хода по межподстанционной
зоне, но взаимное расположение поездов не ограничивалось никакими соображениями. Принятые допущения, одно из которых завышало результаты расчета, а другое — занижало, в конечном итоге привели к тому, что средние значения интересующих величин
определялись с удовлетворительной точностью. Но неучет числа
поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне,
не позволяет находить максимальные и минимальные значения интересующих величин и дает заниженные значения величин, зависящих от числа поездов в квадрате [5]. Эти недостатки были ликвидированы в методе расчета системы электроснабжения с учетом
неравномерности движения поездов. Перспективен метод расчета
на основе имитационной модели ее работы [6].
264
ГЛАВА 14
ЗАЩИТА ОТ ТОКОВ
КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
В ТЯГОВОЙ СЕТИ
14.1. Основные исходные положения
Причины и последствия коротких замыканий в тяговой сети. Контактная сеть работает под воздействием целого ряда факторов (механических, метеорологических, химических и др.) и является нерезервируемым элементом системы электроснабжения. Поэтому к защите контактной сети от токов короткого замыкания (к. з.)
предъявляются особо жесткие требования, чтобы гарантировать
высокую надежность ее работы. Рассмотрим базовые положения,
связанные с работой основных видов защиты от токов короткого замыкания в тяговой сети, применяемых в настоящее время.
Все причины, вызывающие короткое замыкание в тяговой сети,
условно можно разделить на две группы: причины случайного характера и причины эксплуатационного характера. К причинам
случайного характера можно отнести перекрытие изоляторов контактной сети из-за чрезмерных атмосферных и коммутационных
перенапряжений, соприкосновение частей контактной сети, находящихся под напряжением, с ее заземленными частями в результате стихийных бедствий, нарушение целостности ограничителей
перенапряжения контактной сети. Причины эксплуатационного
265
характера более многочисленны: перекрытие изоляторов контактной сети вследствие нарушения их электрической прочности изза загрязнения и механических повреждений, неправильное взаимодействие контактной подвески и токоприемника электровоза из-за неправильной их регулировки, разрушение конструкций
и проводов контактной сети, возникающее при неправильной их
регулировке, недопустимом нагружении и понижении их прочности в эксплуатации, ошибочные действия обслуживающего персонала, касание контактной сети кранами и механизмами.
Опасны как большие, так и малые токи короткого замыкания.
При больших токах короткого замыкания возникают большие
электродинамические усилия, приходящиеся на оборудование тяговых подстанций, в частности, на трансформаторы, приводящие
к смещению их обмоток как в осевом, так и в радиальном направлениях. При малых токах короткого замыкания при длительном
их протекании возможны отжиг проводов контактной сети и пережог их в месте короткого замыкания, которое, как правило, сопровождается дугой.
Классификация защит от токов короткого замыкания в тяговой
сети и требования, предъявляемые к ним. В зависимости от физиче-
ского признака, используемого для выделения короткого замыкания, различают следующие основные виды защит [15]:
1. Токовая (реагирует на величину тока).
2. По минимальному напряжению (реагирует на величину на-
пряжения).
3. Реагирующая на скорость нарастания тока dI/dt.
4. Реагирующая на приращение (бросок) тока DI.
5. Дистанционная (реагирует на величину сопротивления Z).
6. Реагирующая на угол сдвига между напряжением и током j.
7. Защита, реагирующая на форму тока (процентное содержа-
ние высших гармоник).
Защиты, указанные в пунктах 1, 2, 4 и 5, применяются как
на участках постоянного, так и переменного тока. Только на участках постоянного тока защита, указанная в пункте 5, носит название «защита по сопротивлению» [24]. Защита, реагирующая на скорость нарастания тока, применяется только на участках постоянного тока, а защиты, указанные в пунктах 6 и 7, — только на участках
переменного тока.
Основные требования, предъявляемые к защитам от токов короткого замыкания для обеспечения ее правильного функционирования [24]:
266
1. Надежное отключение короткого замыкания (срабатывание
при коротком замыкании в защищаемой зоне).
2. Отсутствие ложных срабатываний (несрабатывание при от-
сутствии короткого замыкания в защищаемой зоне).
3. Селективность (несрабатывание при коротком замыкании
за пределами зоны защиты).
4. Быстродействие (время отключения короткого замыкания
должно исключать его отрицательные последствия).
При удовлетворении этих требований предпочтение следует отдавать тем защитам, которые требуют минимального ухода в эксплуатации, в меньшей степени подвержены разрегулировке и связаны с меньшими затратами средств.
Общие положения по выбору уставок защиты. С точки зрения выбора уставок защит от токов к. з. все защиты можно условно разделить на две группы: I группа — защиты, реагирующие на величины, возрастающие при коротком замыкании (например, ток I,
приращение (бросок) тока DI, скорость нарастания тока dI/dt, угол
сдвига между напряжением и током j, мощность S), и II группа —
защиты, реагирующие на величины, уменьшающиеся при коротком замыкании (например, напряжение U, сопротивление Z, процентное содержание высших гармоник). Следует иметь в виду, что
при современном электроподвижном составе максимальные значения скорости нарастания тока и приращения тока в отдельных
случаях соизмеримы с минимальными значениями данных показателей при коротком замыкании [24].
Любая защита от токов к. з. должна надежно отключать короткое замыкание и не срабатывать при рабочем режиме.
Поэтому для гарантии надежного отключения короткого замыкания при определении уставки любой защиты вводится коэффициент чувствительности kч. Для защит I группы он представляет
собой отношение минимального значения физической величины при коротком замыкании, на которую реагирует защита, А
к уставке защиты Ау [25]
к
min
А
к
k
min
=
ч
.
(14.1)
А
у
Для защиты II группы коэффициент чувствительности представляет собой отношение уставки защиты Ау к максимальному
значению физической величины, на которую реагирует защита,
при коротком замыкании
А
к
max
267
А
k
у
=
ч
.
(14.2)
А
к
max
Для гарантии отсутствия ложных срабатываний защиты при ра-
бочем режиме вводится коэффициент надежности k
(иногда он
н
называется коэффициентом запаса [80]). Для защит I группы он
представляет отношение уставки защиты Ау к максимальному значению физической величины, на которую реагирует защита, при
рабочем режиме
[25]
А
р
max
А
k
у
=
н
.
(14.3)
А
р
max
Для защит II группы коэффициент надежности есть отношение минимального значения физической величины, на которую
реагирует защита, при рабочем режиме
А
k
=
н
А
А
к уставке защиты А
р
min
р
min
.
(14.4)
у
В самом общем случае выбор уставки для защит I и II групп
определяется соответственно следующими соотношениями:
у
АААи ААА
рукк ур
max min max min
.<< <<
(14.5)
С учетом (14.1), (14.3) и (14.5) окончательно для защит I группы
получаем следующее общее выражение для определения уставки:
А
к
k
АА
ну
р
max
min
.ЈЈ
(14.6)
k
ч
Для защит II группы, используя (14.2), (14.4) и (14.5), будем
иметь
А
р
k
АА
чк у
max
min
.ЈЈ
(14.7)
k
н
Зная, к какой группе относится та или иная защита и используя
выражение (14.6) или (14.7), легко написать условие выбора уставки для любой защиты, заменяя символ А на обозначение физической величины, на которую реагирует защита.
268
14.2. Токовая защита от токов короткого замыкания
иш
на участках постоянного тока
Токовая защита основана на сопоставлении величины тока,
протекающего по фидеру, с величиной тока уставки. При превышении последней защита срабатывает.
На участках постоянного тока защита осуществляется при помощи автоматических быстродействующих выключателей (БВ),
которые являются, включая реле РДШ у отдельных типов выключателей, и реагирующим, и исполнительным органом защиты.
Защита от токов к. з. на межподстанционной зоне при помощи
БВ на фидерах тяговых подстанций является наиболее простым вариантом защиты, рис. 14.1.
А
А
1
к
1
Рис. 14.1. Защита от токов к. з. с помощью БВ
на фидерах тяговых подстанций
Б
Б
1
к
2
Кривая изменения тока к. з. Iк во времени, протекающего по фидеру, при отсутствии тяговой нагрузки на зоне питания, приведена на рис. 14.2. Она описывается выражением
t
где I
— установившееся значение тока к. з.;
к.у
=
кк.у
ж
з
ц
T
к
ч
e
-
1 ,II
(14.8)
Тк — постоянная времени цепи короткого замыкания.
Постоянная времени цепи короткого замыкания, характеризующая скорость изменения тока к. з., определяется отношением
T
= ,
к
L
к
(14.9)
R
к
269
и Rк — соответственно индуктивность и активное сопро-
где L
к
тивление контура к. з.
Графически постоянная времени цепи короткого замыкания
представляет отрезок, отсекаемый касательной, проведенной к начальной точке кривой тока к. з., на горизонтальной линии, соответствующей установившемуся значению тока к. з. (см. рис. 14.2).
I
к
T
к
1
I
к.у
I
уст
2
t
п
Рис. 14.2. Кривая изменения:
1 — тока короткого замыкания; 2 — кривая,
характеризующая процесс отключения БВ
(4 – 5)
T
к
при коротком замыкании
t
Величина Тк составляет 0,02–0,1 с [24, 25].
Кривая изменения тока, протекающего через БВ фидера подстанции при коротком замыкании на зоне и его срабатывании после достижения током короткого замыкания уставки быстродействующего выключателя Iу, приведена на рис. 14.2. Полное время
отключения БВ равно tп (см. рис. 14.2). На фидерах тяговых подстанций ранее устанавливались выключатели АБ-2/4, ВАБ-28,
чуть позднее ВАБ-43 и ВАБ-49. Сейчас к установке рекомендуется выключатель ВАБ-206. Были разработаны выключатели
ВАБ-70, 73, 77. Полное время отключения короткого замыкания tп
колеблется от 0,025 с у современных БВ до 0,08 с у БВ более ранних выпусков при собственном времени их срабатывания (отрезок по оси времени между вертикальными пунктирными линиями, см. рис. 14.2) 0,005–0,008 с [24, 25]. На фидерах тяговых подстанций устанавливают по два БВ, соединенных последовательно,
270
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]