Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Теплоснабжение и генераторы теплоты. Учебно-методическое пособие.pdf
Электроэнергия, полученная на ветроэнергетических установках, в большинстве случаев расходуется на обогрев зданий сельскохозяйственного назначения и отдельно стоящих зданий. Экономическая эффективность при использовании такой энергии достигается при условии, что ее стоимость будет значительно ниже, чем стоимость электроэнергии, которую получают на тепловых
электростанциях. Ее использование даст возможность обеспечить теплотой здания, в которых организация котельных или подвод к ним тепловых сетей нецелесообразен.
Другим перспективным направлением получения тепло- и электроэнергии является применение биоэнергетики, преимущества которой заключаются в экологической безопасности и возможности повсеместного применения.
В основе биотехнологии лежит переработка возобновляемого источника энергии — биомассы.
В состав биомассы входят отходы сельского хозяйства, пищевой промышленности, предприятий
по заготовке древесины, мусор и т.д. Ее основное преимущество заключается в больших объемах
доступного материала. Так, например, соломы ежегодно образуется 1700 млн т. Из общего количества биомассы используется всего 0,5 %. По подсчетам аналитиков, запасов газа хватит на 40 лет,
угля — на 200–300, нефти — на 30 лет соответственно.
Наиболее эффективный способ использования биомассы — ее переработка для получения
биогаза, необходимого для выработки тепло- и электроэнергии. Биогаз представляет собой смесь
газов, в которой преобладают метан (55–65 %) и диоксид углерода (35–45 %).
Стоимость тепловой энергии, получаемой от биогаза, в 1,5–3,0 раза ниже электроэнергии. Из 1 т
биомассы образуется до 500 м
3
биогаза, что эквивалентно 350 л бензина. Органическая масса, ос-
тавшаяся после переработки биомассы, является ценным удобрением.
Биогаз можно трансформировать в тепловую (55 %) и электрическую энергию (35 %) с помощью газогенераторов (КПД > 80 %). Биогазовые установки могут быть размещены в любом районе, поскольку при их строительстве не нужны дорогостоящие коммуникации.
Биогазовые установки, специализирующиеся на переработке отходов сельского хозяйства, функционируют в Германии, Бельгии, Швеции и других европейских странах.
В России развитие биоэнергетики в агропромышленном комплексе перспективно и обладает
большими возможностями. Ежегодно объем накапливаемого навоза составляет более 560 млн т.
В стране разработаны и внедрены в производство установки для получения биогаза на животноводческих фермах.
Теплонасосные установки используются при преобразовании низкопотенциальной энергии в высокопотенциальную. К источникам тепловой энергии относятся теплота морей, океанов и других
водоемов, грунта, атмосферы. Большое количество теплоты содержится в отработанных водах,
сбрасываемых предприятиями в водоемы. Существенным недостатком этого вида энергии является недостаточно высокая (не более 20–30°С) температура источников.
Рабочее тело с низкой температурой кипения (рис. 8) с параметрами Р1 и Т1 поступает в испаритель, где испаряется за счет отбираемой теплоты среды q1. Образующийся насыщенный пар сжимается в компрессоре до давления Р2, которому соответствует более высокая температура конденсации Т2.
Пар поступает в конденсатор, где, конденсируясь, отдает теплоту потребителю (воде системы отопления). Для повторения цикла осуществляется дросселирование конденсата от давления Р2 до Р1 в дросселе, при этом температура снижается от Т2 до Т1. Таким образом, в тепловом насосе используются
два источника энергии — низкотемпературное тепло окружающей среды q1 и дополнительная электрическая энергия для привода компрессора. Рабочим телом в данном случае служат фреоны.
Рис. 8. Схема парокомпрессионной теплонасосной установки.
1 — испаритель; 2 — электродвигатель; 3 — компрессор; 4 — конденсатор;
5 — дроссель; 6 — система отопления; 7 — циркуляционный насос
8
В источнике теплоты имеется теплообменник-испаритель. Через него циркулирует вещество,
1
2
3
4
5
6
7
4
5
а
б
температура кипения которого ниже, чем температура окружающей среды, например, фреон. Фреон конденсируется и отдает скрытую теплоту парообразования воде, которая циркулирует через
конденсатор. На следующем этапе жидкий фреон проходит через дроссельный вентиль, и цикл повторяется.
Работа компрессора протекает с затратами электрической энергии, однако каждый ее кВт∙ч
определяет возможность перехода в несколько раз большего количества теплоэнергии низкого потенциала в энергию более высокого потенциала, идущую на теплоснабжение.
Экономичность использования теплового насоса характеризует его коэффициент преобразования, который по сути является отношением количества теплоты, полученного при помощи теплового насоса, к количеству тепла, пошедшего на работу компрессора (электроэнергия выражается
через тепловой эквивалент). Коэффициент преобразования составляет 2,5–4,0.
В тех районах, где доставка топлива сопряжена с большими финансовыми затратами, допускается электрическое теплоснабжение зданий. Электрическое отопление и ГВС позволяет осуществлять единый энергетический ввод в здание, при котором с наибольшей точностью может быть
достигнуто автоматическое регулирование заданных режимов потребления энергии.
Необходимо принимать во внимание тот факт, что повсеместное применение электрического
обогрева зданий и сооружений невыгодно, пскольку в этом случае происходит перерасход топлива
на выработку электроэнергии.
В зависимости от вида теплоносителя выделяют водяные и паровые системы теплоснабжения.
Водяные системы распространены при подаче тепла сезонным потребителям и предоставлении
ГВС, в некоторых случаях — в ходе технологических процессов. На промышленных предприятиях,
где необходима высокотемпературная тепловая нагрузка, используют в основном паровые системы теплоснабжения.
В зависимости от способа подачи воды на ГВС выделяют закрытые и открытые системы теплоснабжения (рис. 9).
Рис. 9. Системы теплоснабжения.
а — при закрытой системе; б — при открытой системе.
1 — подающий и обратный трубопроводы тепловой сети; 2 — теплообменник горячего водоснабжения;
3 — холодный водопровод; 4 — местная система горячего водоснабжения;
5 — регулятор температуры; 6 — смеситель; 7 — обратный клапан
При закрытой водяной системе теплоснабжения воду из теплосетей используют только в качестве греющей в подогревателях поверхностного типа водопроводную воду, которая далее поступает
в местную систему ГВС.
В данных системах теплоснабжения вода циркулирует между источником тепла и местными
системами ГВС. Иными словами, эти системы закрыты по отношению к атмосфере. Для закрытых
систем теоретически справедливо равенство Gух = G
ника и приходящей к нему, одинаково. На практике Gух > G
, т.е. количество воды, уходящей от источ-
прих
. Часть теплоносителя теряется че-
прих
рез имеющиеся в системе неплотности: сальники насосов, компенсаторов, арматуру и др. Эти утечки невелики и при правильной эксплуатации составляют не более 0,5 % объема воды в системе.
Несмотря на это, даже столь незначительное их количество наносит ущерб, т.к. в этом случае происходит потеря и тепла, и воды.
9
В открытых водяных системах теплоноситель поступает к водоразборным приборам местной
системы теплопотребления непосредственно из тепловых сетей. Для открытых систем даже при
отсутствии утечек характерно Gух > G
. Сетевая вода, выливаясь из водоразборных кранов,
прих
вступает в контакт с атмосферой, т.е. такие системы по отношению к атмосфере являются открытыми. Пополнение открытых, как и закрытых, систем водой происходит, как правило, у источника
тепла, хотя в таких системах возможно пополнение и в других точках системы.
Преимущества открытых систем:
• отсутствие на абонентских вводах поверхностных теплообменников ГВС и замена их более
дешевыми смесительными устройствами;
• возможность снижения расчетной производительности источника тепла за счет осреднения
расхода тепла на горячее водоснабжение при установке центральных аккумуляторов горячей воды;
• увеличение срока службы местных систем горячего водоснабжения за счет поступления во-
ды, не содержащей агрессивных газов и накипеобразующих солей;
• уменьшение диаметра распределительных сетей холодного водоснабжения (примерно на 16 %)
за счет подачи теплоносителя для местных систем теплопотребления по отопительным водопроводам;
• возможность перехода к однотрубным системам при совпадении расходов воды на отопле-
ние и ГВС.
Недостатки открытых систем:
• необходимость иметь у источника тепла более мощную, чем в закрытых системах, установ-
ку по обработке подпиточной воды для предотвращения появления коррозии и накипи в нагревательных установках и тепловых сетях;
• усложнение контроля за плотностью открытой водяной системы в связи с тем, что количество
подпиточной воды не характеризует величину утечки из системы, как в закрытой системе.
Малая жесткость исходной водопроводной воды (1,0–1,5 мг экв/л) обусловливает возможность
применения открытых водяных систем, исключая дорогостоящий сложный процесс противонакипной обработки воды. Использование этих систем целесообразно при очень жестких или агрессивных в отношении коррозии исходных водах в связи с тем, что в закрытой водяной системе такой
воде необходимо проводить обработку воды на каждом абонентском вводе.
По количеству трубопроводов различают одно-, двух-, трех-, четырехтрубные и комбинированные системы.
Использование однотрубных систем целесообразно в случае, когда среднечасовой расход сетевой воды, идущий на отопление и вентиляцию, совпадает со среднечасовым расходом воды,
идущей на ГВС. Следует отметить, что в большинстве регионов России, кроме самых южных, расчетные расходы сетевой воды, идущей на отопление и вентиляцию, больше расхода воды, идущей
на ГВС. При таком дисбалансе неиспользованную для ГВС воду отправляют в дренаж, что экономически невыгодно.
Наиболее распространенными являются двухтрубные системы (открытые и закрытые), рис. 10.
Одна линия при этом является подающей, вторая — обратной. В обратной линии происходит возврат теплоносителя к источнику нагрева, например, к котельной. Снижение температуры теплоносителя до необходимой для отопления, равно как и нагревание питьевой воды, происходит в теплоснабжающем сооружении.
Рис. 10. Двухтрубные системы
Трехтрубные комбинированные системы представлены на рис. 11. Широкое распространение
трехтрубные комбинированные системы получили вследствие изменяющихся условий и требова-
10
ний к тепловой сети уже после прокладки трубопроводов (при незапланированной ранее застройке
уже существующих жилых районов). При необходимости увеличения пропускной способности
существующего трубопровода существующую теплосеть не демонтируют для прокладки новой,
а докладывают еще один трубопровод, но большего диаметра. В этом случае подачу воды осуществляют по новой трубе, а возврат теплоносителя — по двум проложенным ранее трубам (одна из которых ранее была подающей), рис. 12.
Рис. 11. Трехтрубные комбинированные системы
Рис. 12. Монтаж трехтрубных тепловых сетей
Представленная на рис. 12 схема монтажа трехтрубных тепловых сетей используется крайне
редко — в большинстве случаев для снабжения теплом зданий и сооружений, где перебои с отоплением недопустимы (больницы, детские сады, школы, стратегические лаборатории и т.д.). В этом
случае к классической двухтрубной системе добавляется третья труба, которая, по существу, является резервным подающим трубопроводом. Эта труба при аварии основного трубопровода будет
функционировать только в одну сторону без возврата теплоносителя. В настоящее время на случай
аварии устанавливают стационарную модульную котельную.
Трехтрубные системы используются в промышленных системах теплоснабжения с постоянным расходом воды, идущей на технологические нужды. В таких системах две подающие трубы,
по одной из которых вода с неизменной температурой поступает к технологическим аппаратам
и к теплообменникам ГВС, по другой — вода с переменной температурой идет на нужды отопления и вентиляции. Охлажденная вода от всех местных систем возвращается к источнику тепла
по одному общему трубопроводу.
Четырехтрубные тепловые системы представлены на рис. 13. Они применяются, когда потребителю подается и теплоноситель для обогрева здания, и горячая вода системы водоснабжения
(питьевая вода). Такое часто встречается при подключении здания к внутриквартальным (распределительным) тепловым сетям уже после теплового пункта, в котором и происходит подогрев
питьевой воды до требуемой температуры. Первая и вторая труба, как в случае с двухтрубной
системой, отвечают за подачу и возврат теплоносителя к источнику нагрева. Третья линия —
это подача горячей питьевой воды, четвертая — её возврат. На схеме видно, что первая и вторая трубы одинакового диаметра, третья может отличаться от первой и второй как в меньшую,
так и в большую сторону (это зависит от расхода). Но четвертая труба — всегда меньше по диаметру третьей.
11
Рис. 13. Четырехтрубная тепловая система
3. ТЕПЛОВОЕ ПОТРЕБЛЕНИЕ
max
o o1
(1 ),Q Aq k= +
В зависимости от режима потребления теплоты в течение года тепловые нагрузки делятся
на сезонные и круглогодовые. В свою очередь сезонные тепловые нагрузки идут на отопление,
вентиляцию, кондиционирование воздуха. Характерное отличие данного вида нагрузок заключается в том, что их график не имеет круглогодичного характера, а действует только на протяжении
отопительного сезона.
Объем отопительной нагрузки в течение года зависит от метеорологических условий кокретного отопительного периода и может значительно отличаться от величины отопительной нагрузки
в предшествующие годы. Теплоустойчивость здания обусловливает суточное изменение величины
отопительной нагрузки.
Величина тепловой нагрузки на вентиляцию по часам суток обусловлена типом теплопотребляющего объекта, его режимом работы и технологией. Если в системах кондиционирования воздуха искусственный холод вырабатывается на основе использования теплоэнергии из теплосети,
то такие системы принято относить к круглогодовым потребителям.
К круглогодовым тепловым нагрузкам относят технологическую нагрузку и нагрузку ГВС.
Объем и характер нагрузки ГВС зависит от типа теплопотребляющего объекта, степени благоустройства жилых и других зданий, типа теплопотребителей, а также режима потребления горячей
воды абонентами.
Поскольку в летний период года температура холодной воды в водопроводе на 10–12 °С выше, чем в зимний, а количество потребителей снижено, тепловая нагрузка на ГВС в это время сокращается на 30–35 %.
При проектировании систем теплоснабжения объем тепловых нагрузок рассчитывают по типовым проектам отопления, вентиляции и ГВС теплопотребляющих объектов, технологическим
проектам или эксплуатационным данным.
При отсутствии вышеуказанных сведений расчетные тепловые нагрузки рассчитывают по укрупненным показателям тепловых нагрузок, из которых наименьшую степень укрупнения имеют
показатели по отдельным зданиям, обладающие наибольшей точностью.
3.1. Определение тепловых нагрузок
для жилых районов городов и населенных пунктов
При отсутствии нормативных данных, а также технологических проектов производств тепловые нагрузки рассчитывают следующим образом:
• для предприятий — по укрупненным ведомственным нормам расхода теплоты или по про-
ектам аналогичных предприятий;
• для жилых районов городов и населенных пунктов — по нижеприведенным формулам.
Максимальный тепловой поток (тепловая нагрузка, Вт) на отопление жилых и общественных
зданий:
где А — общая площадь жилых зданий (м):
A = Nf
где: N — количество жителей в городе (по нормам для 1–2-этажной застройки 50–70 чел./га, 3–4-этаж-
ной — 200–230, 6–8-этажной — 350);
f — норма расхода жилой площади на 1 человека, f = 12f18 м /чел.;
qо — укрупненный показатель максимального теплового потока (тепловой нагрузки) на ото-
пление жилых зданий на 1 м2 общей площади, принимаемый по справочной литературе в за-
висимости от температуры наружного воздуха, этажности и периода строительства здания;
к1 — коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий, при от-
сутствии данных принимают равным 0,25.
(3.1.1)
13
Максимальный тепловой поток (Вт) на вентиляцию общественных зданий:
max
в о12
Q Aq k k
=
( ) ( )
гх
ср
гв
1, 2
3600 24
NC a b t t
Q
+⋅ −
=
⋅
макс ср
г.в г.в
2, 4QQ
=
ср
max
в от
оо
в от
tt
QQ
tt
−
=
−
ср
от
t
от
t
ср
max
в от
вв
в от
tt
QQ
tt
−
=
−
л
л
гх
гв
гх
tt
Q
tt
−
= β
−
л
х
t
л
х
t
год 3
о от о
24 10Q Qn
−
= ⋅⋅⋅
от
t
, (3.1.2)
где k2 — коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий, при
отсутствии данных принимают равным 0,6.
Средний тепловой поток (Вт) на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:
, (3.1.3)
где: с — удельная теплоемкость воды, с = 4187 Дж/кг °С;
а — норма расхода горячей воды (л) при 55 °С на человека в средние сутки за отопительный
период, а = 105 л/сут;
b — то же для общественных зданий, при отсутствии данных принимают равным 25 л/сут;
tг — средняя температура горячей воды в водопроводных стояках, tг = 55 °С;
tх — температура холодной воды в зимний период, tх = 5 °С;
1,2 — коэффициент, учитывающий теплоотдачу в помещениях от трубопроводов системы ГВС,
в том числе на отопление ванных комнат.
Максимальный тепловой поток (Вт) на ГВС жилых и общественных зданий:
, (3.1.4)
где 2,4 — коэффициент часовой неравномерности.
Средний тепловой поток на отопление (Вт) за отопительный период:
, (3.1.5)
где: tв — расчетная температура внутреннего воздуха в помещениях. В расчетах теплопотребления
следует принимать для жилых зданий tв = 18 °С, для производственных зданий tв = 16 °С; при
расчете теплопотребления городов (районов) tв = 18 °С;
— средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °С;
— расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °С.
Средний тепловой поток на вентиляцию (Вт) за отопительный период:
. (3.1.6)
Средний тепловой поток (Вт) на ГВС в теплый период года:
где:
— температура холодной воды в водопроводе в летний период, при отсутствии данных сле-
дует принимать
= 15 °С;
, Вт (3.1.7)
β — коэффициент, учитывающий изменение среднечасового расхода на ГВС в летний период,
принимаемый для жилых, общественных и коммунальных зданий 0,8. Для южных и курорт-
ных городов β = 1,5, для промышленных предприятий β = 1,8.
Годовая тепловая нагрузка на отопление (кВт ч):
где по — продолжительность отопительного периода в сутках (число суток с температурой наруж-
ного воздуха
, (3.1.8)
= 8 °С и ниже).
14
Годовая тепловая нагрузка на вентиляцию общественных зданий (кВт ч):
год 3
о от о
24 10
Q Qn
−
= ⋅⋅⋅
( )
год 3 л 3
гв гв о гв о
24 10 350 24 10Q Qn Q n
−−
= ⋅⋅⋅ + − ⋅⋅
( )
от н.о в вн
1,1Q Q QQ
= +−
( )
р
н.о ж 2 н.о вн н.о
,Q FKq t t= −
2
K
2
K
2
K
2
K
2
K
, (3.1.9)
где Z — усредненное за отопительный период число часов работы систем вентиляции обществен-
ных зданий в течение суток, при отсутствии данных принимают Z = 16 ч.
Годовая нагрузка на ГВС жилых и общественных зданий (кВт ч):
, (3.1.10)
где 350 = 365 – 15, 15 — число суток в году, когда тепловая сеть отключается на профилактику
и текущий ремонт.
Годовые тепловые нагрузки для промышленных предприятий устанавливают по ведомственным нормам теплопотребления. При определении годовых тепловых нагрузок необходимо учитывать режимы теплопотребления, сменность работы и число дней работы в году.
3.2. Определение тепловых нагрузок
для отдельных зданий и сооружений
Расчетные тепловые нагрузки (Вт) на отопление для отдельных зданий, объемы и размеры которых известны, рассчитывают на основании имеющихся климатических данных района строительства.
3.2.1. Расходы теплоты жилыми зданиями
Определение часового расхода теплоты на отопление отдельного здания (Вт) производится из
условия теплового баланса здания:
, (3.2.1)
где 1,1 — коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла в местной системе отопле-
ния, т.е. 10 % запас на неучтенные потери;
Q
— потери тепла через наружные ограждения здания, Вт;
н.о
Qв — расход тепла, затраченного на подогрев вентиляционного воздуха, Вт;
QвН — тепловые выделения внутри здания.
Потери теплоты через наружные ограждения здания (Вт):
(3.2.2)
где Fж — жилая площадь, м2:
Fж = Nfж,
где N — количество людей;
fж — норма жилой площади, приходящаяся на человека, fж = 12–18 м3/чел. В расчетах прини-
3
м
/чел.;
мают 18
— объемный коэффициент здания (зависит от этажности, года строительства, материала,
из которого построено здание):
= Vн/F
м3/м2;
ж
где Vн — объем здания по наружному обмеру — строительный объем здания, м3. Для кирпичных
зданий старой постройки с высотой этажа 4 м
и кирпичных зданий строительства 1955–1970 гг. вследствие уменьшения высоты этажа до 2,7–2,8 м
уменьшился до 5,2–6,2 м3/м2. Для зданий более поздней постройки с большей площадью вспомога-
тельных помещений квартир
= 7–8 м3/м2. Для крупноблочных, крупнопанельных
увеличился до 6,2–7,3 м3/м2;
15
q
н.о ч пол
3
ст ок ст ч пол
1 1 1 11 1
Вт
1, 06 , ;
мС
Р
qd
SR R R НR R
= + − + ϕ+ ϕ
⋅°
(
)
ср.
в н.о от.
ГСОП ; С сутtt Z= − °⋅
ср.
н.о
t
( )
р
н.овжвж
в
ttqFQ −=
ж
в
q
ж
в
q
С⋅°
⋅ чм
м
3
2
3
3
Вт
мС
0,35
⋅°
вн ж вн
, ВтQ Fq
′
=
вн
q
′
кух
вн вн
ж
1
F
qq
F
′
= +
вн
q
вн
2
Вт
21
м
q =
.25,0~
ж
кух
F
F
( ) ( )
ср
сут г х г
3
гв
1
24
Nq Сt tQ− ⋅ +β
=
— удельная отопительная характеристика здания (потери теплоты через наружные ограж-
н.о
дения здания, отнесенные к его наружному объему и расчетной разности температур):
(3.2.3)
где а — длина здания, м;
b — ширина здания, м;
Н — высота здания, м;
Р — периметр пола здания, м2;
S — площадь пола здания, м2;
Rст, Rок, Rч, R
— термические сопротивления теплопередаче стен, окон, чердака, пола м2 ⋅ °C/Вт;
пол
d — степень остекления (для жилых зданий d = 0,11–0,33);
ϕч, ϕ
него горизонтальных ограждений ϕч = 0,75–0,9; ϕ
— поправочные коэффициенты на расчетный перепад температур для верхнего и ниж-
пол
= 0,5–0,7.
пол
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (RО) определяют из
условий энергосбережения в соответствии с количеством градусо-суток отопительного периода
(ГСОП):
(3.2.4)
где: tB — температура воздуха в помещении tB = 18 °С;
— средняя температура отопительного периода, °С;
Zот — продолжительность отопительного периода, сут.
По табл. 3 СП 50.13330.2012, исходя из значения ГСОП, методом интерполяции находят термическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (окон, стен, пола, потолка).
Расход тепла на вентиляцию (инфильтрацию):
где:
— удельная вентиляционная характеристика здания,
(3.2.5)
= lудC Вт/м
2
;
lуд —удельный объем воздуха, т.е. количество воздуха, поступающего на 1 м2 жилой площади
в 1 ч
С — удельная объемная теплоемкость воздуха, С=
;
Внутренние тепловыделения (от людей, осветительных приборов, электрических, бытовых
приборов, газовых плит):
где:
— суммарные удельные тепловыделения,
— количество бытового тепла на 1 м2 площади помещений,
(3.2.6)
;
.
Определение расхода тепла (Вт) на ГВС в зимний период:
16
(3.2.7)
где: N — количество потребителей;
ср
сут
q
.
чел
Вт
ср
сут
л
105
сут. чел.
q =
⋅
СкгВт°⋅
г
t
г
t
л3
г х.л
гв гв л
г х.з
tt
QQ
tt
−
= β
−
х.з
t
х.л
t
( )
( )
общ общ общ р
от н от в н.о t
1,1 1Q V q tt= − ⋅ +µ β
общ
н
V
общ
н общ
V VN=
общ
V
общ
от
q
См
Вт
3
°⋅
общ
от
0, 4 0,5q
= ÷
3
Вт
мС⋅°
р
н.о
р
н.о
30
1 0,6
t
в
t
tt
+
β=+
−
( )
общ общ об р
в н в в н.о
Q V qtt= −
об
в
q
3
Вт
мС⋅°
— расход горячей воды одним жителем в сутки отопительного сезона,
;
С — удельная теплоемкость воды, С= 1,16
— средняя температура воды в водоразборных стояках системы ГВС,
;
= 55°С;
tx — температура холодной воды в водопроводе, tx = 5°С;
βг — коэффициент, зависящий от протяженности и мощности системы ГВС, при изолирован-
ных водоразборных стояках βг = 0,05–0,2; при неизолированных βг = 0,1–0,3.
Определение расхода тепла (Вт) на ГВС в летний период:
где:
и
— зимняя (5 °С) и летняя (15 °С ) температура воды в водопроводе;
(3.2.8)
βл — коэффициент, учитывающий снижение летнего расхода тепла на ГВС по отношению к зим-
нему расходу; при отсутствии более конкретных данных βл = 0,8, за исключением курортных
и южных городов, для которых βл = 1,2.
3.2.2. Расходы теплоты общественными зданиями
Определение расхода теплоты (Вт) на отопление:
где: 1,1 — коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла в системе отопления;
— объем здания по наружному обмеру, м3:
. (3.2.9)
где:
— удельный объем общественных зданий, отнесенный к одному жителю, зависит от круп-
, (3.2.10)
ности поселений и ориентировочно составляет (м3/житель): в малых городах (численность насе-
ления N
18, в крупных городах (N
— удельный расход тепла на отопление общественных зданий,
до 50 000 чел.) — 12,5, в средних и больших городах (N
города
> 250 000 чел.) — 20–24;
города
= 50 000–250 000 чел.) —
города
;
; (3.2.11)
µ — коэффициент, учитывающий расход теплоты на подогрев инфильтрационного воздуха, ко-
торый при отсутствии приточной вентиляции составляет 0,1–0,2, в зданиях с приточной вен-
тиляцией µ = 0;
βt — температурный коэффициент, учитывающий изменения требуемого термического сопро-
тивления наружных стен в зависимости от tно.
(3.2.12)
Расход тепла (Вт) на вентиляцию:
где
— удельная вентиляционная характеристика общественных зданий,
, (3.2.13)
:
17