![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Аннотация
- •Оглавление
- •Введение
- •1 Расчет токоведущего контура
- •1.1 Определение размеров токоведущих частей
- •1.2 Расчет температуры нагрева токоведущих частей в номинальном режиме
- •1.3 Расчет термической стойкости
- •1.4 Расчет размеров гибкого соединения
- •1.5 Определение переходного сопротивления
- •1.5.3 Переходное сопротивление контактирующих поверхностей
- •Это сопротивление образуется посредством токоведущих частей, стянутых несколькими болтами, и определяется следующим образом:
- •1.6 Расчет превышения температуры контактного соединения
- •2 Расчет коммутирующих контактов
- •2.1 Расчет сил контактного нажатия
- •2.2 Расчет уточненного значения переходного сопротивления
- •2.3 Расчет нагрева контактов в номинальном режиме
- •2.4 Расчет износа контактов
- •2.5 Расчет параметров короткого замыкания
- •3 Кинематический расчет привода
- •3.1 Характеристика противодействующих сил
- •3.2 Расчет возвратной пружины
- •3.3 Расчет контактной пружины
- •4 Расчет электромагнита
- •4.1 Расчет оптимальной конструктивной формы электромагнита
- •Конструктивная форма электромагнита:
- •4.2 Расчет основных размеров электромагнита
- •4.3 Расчет обмотки постоянного тока
- •4.4 Расчет проводимостей
- •Проводимость для первого зазора
- •Проводимость для второго зазора, аналогична проводимости первого зазора
- •Проводимость для третьего зазора, аналогична проводимости первого зазора
- •Проводимость для четвертого зазора, аналогична проводимости первого зазора
- •Проводимость для пятого зазора, аналогична проводимости первого зазора
- •4.5 Расчет тяговой характеристики
1 Расчет токоведущего контура
1.1 Определение размеров токоведущих частей
Расчет токоведущих частей контактора в номинальном режиме работы проводим с учетом эквивалентного длительного тока. Под эквивалентном током понимают постоянный по величине ток, который при длительном протекании по проводнику вызывает такой же нагрев, как и реальный ток, изменяющийся во времени согласно данному режиму работы:
где
ПВ% – продолжительность включения;
Z – допустимое число циклов включения;
IН – номинальный ток главной цепи, А.
Сравнивая IН
и IЭКВ
дальнейший
расчет токоведущего контура проводим
по большему из этих значений. Т.к.
,
то выбираем
1.1.1 Расчет размеров токоведущих частей
Размеры шин определяются исходя из условия удовлетворительного теплового режима, как в режиме штатной нагрузки, так и в режиме короткого замыкания.
По выбранному
значению расчетного тока таблице 2 [1]
выбираем предварительные размер медной
шины
и рассчитываем коэффициент геометрии:
Проводим расчет размера токоведущей шины по формуле:
где
– удельное электрическое сопротивление
материала токоведущей части аппарата
для медной шины
;
– температурный коэффициент металла
контактов для меди
;
– допустимая температура нагрева
токоведущих частей для меди
;
– температура окружающей среды,
;
– коэффициент теплоотдачи,
.
Неравенство
соблюдается,
шина выбрана правильно.
1.2 Расчет температуры нагрева токоведущих частей в номинальном режиме
Температуру нагрева токоведущих частей находим из условия, что переходное сопротивление шинного соединения равно нулю, тогда
где
и
– периметр и площадь поперечного сечения соответственно.
Условие
выполняется.
1.3 Расчет термической стойкости
При коротком
замыкании в цепи токоведущего контура
протекают сверхтоки. Однако в результате
их кратковременного действия можно
допустить значительно более высокие
значения превышения температуры, чем
в номинальном режиме работы. При этом
аппарат должен обладать термической
стойкостью. Допустимую температуру
нагрева токоведущих частей в режиме
короткого замыкания примем равной
Импульс тока равен:
где
– плотность материала токоведущей шины
для меди
с –
теплоемкость материала токоведущей
шины для меди
1.4 Расчет размеров гибкого соединения
В аппаратах управления кроме плоских контактных соединений широко применяются контактные соединения с гибкими связями.
Эти соединения
осуществляют токовую связь подвижного
контакта аппарата с токоподводящими
деталями. Гибкие соединения, как правило,
выполняются из эластичной медной ленты
толщиной 0,1 мм и менее, или из многожильного
плетеного проводника, состоящего из
медных жил диаметром 0,080,1
мм. При работе гибкая связь не должна
иметь резких перегибов.
Сечение меди гибкого соединения должно быть близким к сечению шины
Ширина шунта примерно равна ширине шины:
Толщина гибкого шунта:
где
– коэффициент
заполнения.
1.5 Определение переходного сопротивления
1.5.1 Определение плотности тока
Кажущая плотность тока определяется отношением величины тока, проходящего через контактное соединение к полной поверхности контактирования.
Для медных шин при токе I = (200-2000)A плотность тока:
где I=508 А
1.5.2 Расчет силы контактного нажатия
где
– удельное давление в контактирующих
частях таблицы 3 [1]
;
-
площадь контакта, м2:
По величине необходимого контактного нажатия выбираем болты М 16 с сечением 140 мм2 и с силой затяжки 24 кН по таблице 4 [1].
При коротком замыкании в цепи, содержащей контактные соединения, возникают дополнительные эффекты, обусловленные появлением больших механических напряжений вследствие неодинакового температурного коэффициента расширения болтов и токоведущих частей. Это приводит к тому, что в болтах появляются остаточные деформации, которые при остывании контактного соединения вызовут ослабление нажатия в контактах, а следственно, повышение переходного сопротивления и нагрев контакта при нормальном режиме работы.
Расстояние между
центрами болтов выбирается не менее
,
гдеd
– диаметр болта, м.
Как показывают опытные данные, превышение температуры нагрева болтов составляет примерно 25% от превышения температуры токоведущих частей. Это обстоятельство необходимо учитывать при выборе усилий натяга
болтов.
Для снижения влияния остаточных деформаций рекомендуется в болтовых соединениях использовать пружинные шайбы.