Математическая обработка результатов экспериментов. Методические указания к практическим работам по курсу «Основы научных исследований»
.pdf
Остаточная дисперсия характеризует рассеяние наблюдений относитель-
но полученного уравнения регрессии
где
– значение величины, полученное из уравнения регрессии.
Очевидно, что
.
Чем ближе корреляционное отношение к коэффициенту парной корреля-
ции, тем более линейной является связь между зависимой
и независимой
величинами.
В случае нелинейной связи между величинами форма ее устанавливается методом наименьших квадратов в виде полинома
Алгоритм метода наименьших квадратов основан на поиске уравнения,
минимизирующего выражение
Задание 2. Рассчитать коэффициент парной корреляции режима работы и показателей работы доменной печи, оценить его значение, вывести уравнение регрессии, определить доверительные интервалы констант.
Матрица заданий приведена в табл. 1, исходные данные к заданиям – прил. 6, критические значения коэффициента парной корреляции – прил. 7,
значения критерия Стьюдента – прил. 8.
3. Статическая обработка данных пассивного эксперимента. Множественный линейный регрессионный анализ
На практике для обработки результатов наблюдений статистическими ме-
тодами чаще используют множественный линейный регрессионный анализ.
Однако из-за сложности расчета результатов исследований при действии на функцию
нескольких факторов
, задачу упрощают и сводят ее к парной ре-
грессии.
11
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
|
Матрица заданий к проведению парной корреляционной связи |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ п/п |
Наименование переменной |
№ п/п |
Наименование переменной |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
2 |
3 |
|
1 |
2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
Х1 |
Х2 |
Х3 |
14 |
Х11 |
Х14 |
Х17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Х4 |
Х5 |
Х6 |
15 |
Х12 |
Х15 |
Х18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
Х7 |
Х8 |
Х9 |
16 |
Х13 |
Х16 |
Х19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
Х10 |
Х11 |
Х12 |
17 |
Х14 |
Х17 |
Х20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
Х13 |
Х14 |
Х15 |
18 |
Х15 |
Х18 |
Х21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
Х16 |
Х17 |
Х18 |
19 |
Х16 |
Х19 |
Х22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
Х19 |
Х20 |
Х21 |
20 |
Х17 |
Х20 |
Х23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
Х22 |
Х23 |
Х24 |
21 |
Х18 |
Х21 |
Х24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
Х25 |
Х1 |
Х4 |
22 |
Х19 |
Х22 |
Х25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
Х2 |
Х5 |
Х8 |
23 |
Х20 |
Х23 |
Х1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
Х1 |
Х4 |
Х7 |
24 |
Х21 |
Х24 |
Х2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
Х3 |
Х6 |
Х9 |
25 |
Х22 |
Х25 |
Х3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
|
Х10 |
Х13 |
Х16 |
26 |
Х23 |
Х1 |
Х10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вообще, при множественном линейном регрессионном анализе задача формируется как отыскание коэффициентов
и
в уравнении вида
(1.8)
Коэффициенты уравнения регрессии определяют методом наименьших квадратов, который заключается в подборе коэффициентов уравнения регрессии при которых соблюдается условие
где
и
– фактическое и расчетное значение функции в
-ом опыте.
При большом объеме данных множественный линейный регрессионный анализ проводят с помощью ЭВМ. В случае, когда функция зависит от двух пе-
12
ременных, задача поиска уравнения регрессии упрощается. В этом случае пред-
варительно определяют среднеквадратические отклонения и средние арифме-
тические значения функции
и переменных
и
, а также парные коэффици-
енты корреляции для всех возможных комбинаций между переменными
,
и
:
,
,
. Уравнение регрессии имеет следующий вид
где коэффициенты
и
определяются по формулам:
Свободный член уравнения регрессии (1.8) может быть определен по формуле
. Полученные коэффициенты необходимо подста-
вить в формулу 1.8.
Адекватность уравнения регрессии проверяется по критерию Фишера по методике, описанной для парного линейного регрессионного анализа.
Задание 3. Получить уравнение множественной линейной регрессии ре-
жима работы и показателей работы доменной печи.
Матрица заданий приведена в табл. 1 (принять:
– 1 столбец,
– 2,
– 3), исходные данные к заданиям – приложение 6, критические значения коэф-
фициента парной корреляции – приложение 7, значения критерия Стьюдента – приложение 8.
4. Методы планирования эксперимента. Планы первого порядка
Если проводятся представленные эксперименты или априори известна прямолинейная зависимость между исследуемыми параметрами, то при плани-
ровании экспериментов используют планы первого порядка.
13
Для каждого переменного выбирается шаг варьирования
. Если из-
вестны максимальное
и минимальное
значения переменной, тогда шаг варьирования
равен
Причем большее значение переменной (верхний ряд) обозначается +1.
Аналогично нижний уровень -1, средний (нулевой) уровень
.
Исследования проводятся по плану-матрице планирования эксперимен-
тов. Она представляет собой возможные комбинации уровней. Все возможные комбинации уровней называются полным факторным экспериментом.
Если уровней 2 (верхний и нижний), а число переменных
, то количе-
ство опытов
при полном факторном эксперименте составляет:
, то есть при двух переменных необходимо провести 4 активных опыта, при трех –
8, при четырех – 16 и т.д.
План-матрица при двух и трех переменных приведена в табл. 2 и 3.
Таблица 2
Матрица планирования для двух факторов
Опыт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
+1 |
-1 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
+1 |
+1 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
3 |
+1 |
-1 |
+1 |
|
|
|
|
|
|
4 |
+1 |
+1 |
+1 |
|
|
|
|
|
|
После построения матрицы, приступают к проведению экспериментов.
Причем каждый из опытов матрицы проводят не менее 2 раз. Это будут парал-
лельные опыты. Эксперименты следует проводить в случайном порядке. Ре-
зультатом эксперимента будет служить модель вида
Для получения модели необходимо определить коэффициенты, показы-
вающие влияние каждого фактора на параметр оптимизации, по формуле
14
где j – номер фактора (j = 0,1 … к);
– значение параметра оптимизации в i–ом опыте;
– кодированное значение j-го фактора в i-ом опыте;
– количество опытов.
Таблица 3
Матрица планирования для трех факторов
Опыт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
-1 |
-1 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
+1 |
-1 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
3 |
-1 |
+1 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
4 |
+1 |
+1 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
5 |
-1 |
-1 |
+1 |
|
|
|
|
|
|
6 |
+1 |
-1 |
+1 |
|
|
|
|
|
|
7 |
-1 |
+1 |
+1 |
|
|
|
|
|
|
8 |
+1 |
+1 |
+1 |
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты при независимых переменных указывают на силу влияния факторов. Чем больше численная величина коэффициента, тем большее влияние оказывает фактор на величину параметра оптимизации. Если коэффициент имеет знак (+), то это влияние положительное, и наоборот.
Полученная модель
– является линейной, но факти-
чески в выбранных интервалах варьирования факторов процесс может изменяться и не по линейному закону.
Задание 4. Постройте матрицу планирования двух факторного эксперимента, укажите максимальное
, минимальное
значения переменной и шаг варьирования
, определите коэффициенты, показывающие влияние каждого фактора на параметр оптимизации.
В качестве плановых переменных и результата эксперимента следует принимать значения из табл. 1 (
– 3 столбец,
– 1,
– 2), исходные данные к заданиям – приложение 6.
15
Библиографический список
1. Кухаркина Т.В. Основы построения кинетических моделей: учебное пособие / Т.В. Кухаркина, Н.Г. Дигуров. – Москва: РХТУ им. Д.И. Менделеева,
1999. – 48 с.
2. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимен-
тов / Л.З. Румшинский. – Москва: Наука, 1971. – 192 с.
3. Тимофеев А.А. Методика исследования и обработки данных в литей-
ном производстве: учебное пособие / А.А. Тимофеев. – Воронеж: Изд-во Воро-
нежского политехнического института, 1981. – 80 с.
4. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: учеб. пособие для вузов / Е.Н. Львовский. – Москва: Высшая школа,
1988. – 239 с.
5. Кнотек М. Анализ металлургических процессов методами математиче-
ской статистики / М. Кнотек, Р. Войта, И. Шефц. – Москва: Металлургия,
1968. – 212 с.
6.Новик Ф.С. Планирование эксперимента на симплексе при изучении математических систем / Ф.С. Новик. – Москва: Металлургия, 1985. – 256 с.
7.Новик Ф.С. Математические методы планирования эксперимента в ме-
талловедении / Ф.С. Новик. – Москва: МИСиС, 1970. – 79 с.
8. Ковшов В.Н. Постановка инженерного эксперимента / В.Н. Ковшов. –
Киев: Вища школа, 1982. – 120 с.
16
Приложение 1
Термодинамические характеристики веществ
№ |
Вещество |
Критические параметры |
|
|
а |
b 103 |
c 106 |
|||
|
|
Температура |
Давление |
кДж/м |
Дж/мо |
|
|
|
||
|
|
оС |
К |
атм |
МПа |
оль |
ль К |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1. |
Вода ( |
374,2 |
647,4 |
218,3 |
21,83 |
-241,84 |
188,74 |
30,00 |
10,74 |
0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. |
Водород |
-239,9 |
33,1 |
12,80 |
1,28 |
0 |
130,60 |
27,28 |
3,26 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Кислород |
-118,4 |
154 |
50,10 |
5,01 |
0 |
205,03 |
31,46 |
3,39 |
-3,77 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. |
Оксид углерода |
-140 |
132,8 |
34,5 |
3,45 |
-110,5 |
197,40 |
28,41 |
4,10 |
-0,46 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. |
Азот |
-147,0 |
126,2 |
33,50 |
3,35 |
0 |
191,50 |
27,87 |
4,27 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. |
Триоксид серы |
218,2 |
491,4 |
83,8 |
8,38 |
-395,2 |
256,23 |
57,32 |
26,86 |
-13,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
Оксид азота |
-93 |
180,2 |
64,0 |
6,40 |
90,37 |
210,62 |
29,58 |
3,85 |
-0,59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. |
Диоксид углерода |
31,0 |
304,2 |
72,9 |
7,29 |
-393,51 |
213,60 |
44,14 |
9,04 |
-8,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9. |
Сероводород |
100,4 |
373,6 |
88,6 |
8,89 |
-20,15 |
205,64 |
29,37 |
15,40 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10. |
Диоксид серы |
157,5 |
430,7 |
77,8 |
7,78 |
-296,9 |
248,1 |
42,55 |
12,55 |
-5,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. |
Диоксид азота |
158,0 |
431,0 |
100 |
10,0 |
33,89 |
240,45 |
42,93 |
8,54 |
-6,74 |
12. |
Метан |
-82,1 |
191,1 |
45,8 |
4,58 |
-74,85 |
186,19 |
17,45 |
60,46 |
-1,117 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. |
Этан |
32,3 |
305,5 |
48,2 |
4,82 |
-84,67 |
229,5 |
4,494 |
182,2 |
-74,86 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. |
н-Пропан |
96,8 |
370,0 |
42,0 |
4,20 |
-103,9 |
269,9 |
-480 |
307,3 |
-160,66 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15. |
н-Бутан |
152,0 |
425,2 |
37,5 |
3,75 |
-124,7 |
310,0 |
0,469 |
385,3 |
-198,88 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16. |
Бензол |
289,5 |
562,7 |
48,6 |
4,86 |
49.04 |
173,2 |
59,5 |
255,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17. |
Ацетилен |
36,0 |
309,2 |
61,6 |
6,16 |
226,75 |
200,8 |
23.46 |
85,77 |
-58,34 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 2
Интегралы Темкина-Шварцмана
Т |
М0 |
M1 . 10-3 |
М2 . 10-6 |
М2 . 105 |
М3 . 10-9 |
Т |
М0 |
M1 . 10-3 |
М2 . 10-6 |
М2 . 105 |
М3 . 10-9 |
300 |
0,0000 |
0,0000 |
0,0000 |
0,0000 |
0,00000 |
1700 |
0,9162 |
0,5780 |
0,4424 |
0,3824 |
0,40174 |
400 |
0,0392 |
0,0130 |
0,0043 |
0,0364 |
0,00144 |
1800 |
0,9635 |
0,6265 |
0,5005 |
0,3915 |
0,47830 |
500 |
0,1133 |
0,0407 |
0,1490 |
0,0916 |
0,00553 |
1900 |
1,009 |
0,6752 |
0,5619 |
0,3998 |
0,56379 |
600 |
0,1962 |
0,0759 |
0,0303 |
0,1423 |
0,01246 |
2000 |
1,0525 |
0,7240 |
0,6265 |
0,4072 |
0,65882 |
700 |
0,2794 |
0,1153 |
0,0498 |
0,1853 |
0,02257 |
2100 |
1,094 |
0,7730 |
0,6948 |
0,4140 |
0,76386 |
800 |
0,3597 |
0,1574 |
0,0733 |
0,2213 |
0,03630 |
2200 |
1,134 |
0,8220 |
0,7662 |
0,4203 |
0,87940 |
900 |
0,4361 |
0,2012 |
0,10004 |
0,2521 |
0,05411 |
2300 |
1,173 |
0,8711 |
0,8411 |
0,4260 |
1,00594 |
1000 |
0,5088 |
0,2463 |
0,1134 |
0,2783 |
0,07647 |
2400 |
1,210 |
0,9203 |
0,9192 |
0,4314 |
1,14399 |
1100 |
0,5765 |
0,2922 |
0,1652 |
0,2988 |
0,10388 |
2500 |
1,246 |
0,9696 |
1,0008 |
0,4363 |
1,29404 |
1200 |
0,6410 |
0,3389 |
0,2029 |
0,3176 |
0,13681 |
2600 |
1,280 |
1,0189 |
1,0856 |
0,4408 |
1,15660 |
1300 |
0,7019 |
0,3860 |
0,2440 |
0,3340 |
0,17577 |
2700 |
1,314 |
1,0683 |
1,1738 |
0,44505 |
1,63440 |
1400 |
0,7595 |
0,4336 |
0,2886 |
0,34835 |
0,22124 |
2800 |
1,346 |
1,1177 |
1,2654 |
0,4490 |
1,82120 |
1500 |
0,8141 |
0,4814 |
0,3362 |
0,3610 |
0,27373 |
2900 |
1,3775 |
1,1672 |
1,3603 |
0,4527 |
2,02343 |
1600 |
0,8665 |
0,5296 |
0,3877 |
0,3723 |
0,33373 |
3000 |
1,408 |
1,2166 |
1,4585 |
0,4562 |
2,24182 |
Приложение 3
Реакции для домашнего задания
№ п/п |
Реакции |
Т, К |
Р, МПа |
№ п/п |
Реакции |
Т, К |
Р, МПа |
1. |
|
500 |
1,2 |
14. |
|
500 |
1,6 |
2. |
|
750 |
2,1 |
15. |
|
400 |
1,7 |
3. |
|
800 |
1,6 |
16. |
|
650 |
1,8 |
4. |
|
800 |
1,8 |
17. |
|
500 |
1,9 |
5. |
|
300 |
10,0 |
18. |
|
1000 |
2,0 |
6. |
|
500 |
15 |
19. |
|
1000 |
1,8 |
7. |
|
800 |
1,5 |
20. |
|
1300 |
1,8 |
8. |
|
920 |
1,3 |
21. |
|
1300 |
2,0 |
9. |
|
1300 |
1,2 |
22. |
|
1150 |
2,0 |
10. |
|
800 |
1,2 |
23. |
|
1200 |
3,5 |
11. |
|
400 |
1,2 |
24. |
|
1250 |
3,4 |
12. |
|
480 |
1,5 |
25. |
|
1300 |
3,7 |
13. |
|
500 |
3,0 |
26. |
|
680 |
1,8 |
17
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 4 |
||
|
|
Значения коэффициентов активности (летучести) реальных газов ( |
|
) |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
25 |
30 |
35 |
|
|
0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
|
|
5 |
1,076 |
1,071 |
1,063 |
1,056 |
1,057 |
1,048 |
1,043 |
1,038 |
1,036 |
1,030 |
1,028 |
1,024 |
1,019 |
1,015 |
1,012 |
|
|
10 |
1,167 |
1,152 |
1,135 |
1,120 |
1,117 |
1,102 |
1,088 |
1,072 |
1,070 |
1,061 |
1,052 |
1,048 |
1,039 |
1,031 |
1,028 |
|
|
15 |
1,274 |
1,244 |
1,214 |
1,194 |
1,181 |
1,160 |
1,136 |
1,110 |
1,108 |
1,087 |
1,080 |
1,072 |
1,058 |
1,045 |
1,042 |
|
|
20 |
1,402 |
1,346 |
1,302 |
1,274 |
1,248 |
1,210 |
1,182 |
1,152 |
1,148 |
1,127 |
1,110 |
1,100 |
1,082 |
1,060 |
1,054 |
|
|
25 |
1,540 |
1,450 |
1,398 |
1,356 |
1,318 |
1,284 |
1,234 |
1,192 |
1,188 |
1,158 |
1,142 |
1,128 |
1,106 |
1,084 |
1,070 |
|
|
30 |
1,686 |
1,570 |
1,502 |
1,444 |
1,392 |
1,352 |
1,292 |
1,234 |
1,228 |
1,192 |
1,176 |
1,156 |
1,130 |
1,106 |
1,086 |
|
|
35 |
1,868 |
1,708 |
1,612 |
1,534 |
1,470 |
1,424 |
1,350 |
1,284 |
1,270 |
1,228 |
1,208 |
1,184 |
1,160 |
1,126 |
1,104 |
|
|
40 |
2,028 |
1,854 |
1,728 |
1,630 |
1,554 |
1,492 |
1,410 |
1,328 |
1,312 |
1,266 |
1,240 |
1,212 |
1,178 |
1,146 |
1,118 |
|
|
45 |
2,228 |
2,018 |
1,850 |
1,736 |
1,644 |
1,570 |
1,470 |
1,380 |
1,354 |
1,306 |
1,274 |
1,242 |
1,202 |
1,168 |
1,134 |
|
18 |
50 |
2,450 |
2,190 |
1,986 |
1,850 |
1,744 |
1,654 |
1,534 |
1,432 |
1,400 |
1,346 |
1,308 |
1,272 |
1,228 |
1,188 |
1,152 |
|
|
55 |
2,694 |
2,372 |
2,126 |
1,968 |
1,844 |
1,740 |
1,598 |
1,486 |
1,448 |
1,388 |
1,342 |
1,302 |
1,252 |
1,208 |
1,168 |
|
|
60 |
2,966 |
2,570 |
2,274 |
2,098 |
1,952 |
1,828 |
1,664 |
1,546 |
1,500 |
1,432 |
1,380 |
1,334 |
1,278 |
1,230 |
1,182 |
|
|
65 |
|
|
|
|
|
|
|
1,602 |
1,552 |
1,476 |
1,416 |
1,368 |
1,306 |
1,252 |
1,196 |
|
|
70 |
|
|
|
|
|
|
|
1,662 |
1,608 |
1,526 |
1,454 |
1,380 |
1,332 |
1,272 |
1,214 |
|
|
75 |
|
|
|
|
|
|
|
1,728 |
1,668 |
1,590 |
1,494 |
1,438 |
1,362 |
1,292 |
1,238 |
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
1,794 |
1,728 |
1,622 |
1,538 |
1,472 |
1,390 |
1,314 |
1,248 |
|
|
85 |
|
|
|
|
|
|
|
1,862 |
1,790 |
1,672 |
1,582 |
1,512 |
1,426 |
1,338 |
1,268 |
|
|
90 |
|
|
|
|
|
|
|
1,930 |
1,862 |
1,726 |
1,626 |
1,548 |
1,456 |
1,360 |
1,288 |
|
|
95 |
|
|
|
|
|
|
|
2,002 |
1,912 |
1,774 |
1,668 |
1,590 |
1,490 |
1,380 |
1,308 |
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
2,070 |
1,978 |
1,828 |
1,712 |
1,628 |
1,528 |
1,402 |
1,328 |
|
Приложение 5
Значения коэффициентов активности (летучести) реальных газов (
)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
2,0 |
2,2 |
2,4 |
2,7 |
3,0 |
3,5 |
|
0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
|
1 |
0,612 |
0,735 |
0,814 |
0,870 |
0,906 |
0,926 |
0,948 |
0,956 |
0,964 |
0,976 |
0,990 |
1,000 |
1,006 |
1,010 |
1,014 |
|
2 |
0,385 |
0,560 |
0,668 |
0,760 |
0,824 |
0,822 |
0,898 |
0,914 |
0,930 |
0,956 |
0,980 |
1,000 |
1,012 |
1,020 |
1,028 |
|
3 |
0,288 |
0,435 |
0,560 |
0,668 |
0,748 |
0,806 |
0,854 |
0,880 |
0,902 |
0,940 |
0,974 |
1,000 |
1,020 |
1,032 |
1,046 |
|
4 |
0,248 |
0,370 |
0,494 |
0,602 |
0,690 |
0,764 |
0,824 |
0,858 |
0,882 |
0,930 |
0,972 |
1,000 |
1,030 |
1,048 |
1,062 |
|
5 |
0,226 |
0,338 |
0,464 |
0,566 |
0,654 |
0,736 |
0,802 |
0,842 |
0,866 |
0,922 |
0,972 |
1,008 |
1,042 |
1,062 |
1,080 |
|
6 |
0,210 |
0,318 |
0,442 |
0,544 |
0,634 |
0,720 |
0,788 |
0,834 |
0,860 |
0,920 |
0,978 |
1,014 |
1,052 |
1,074 |
1,098 |
|
7 |
0,202 |
0,310 |
0,430 |
0,532 |
0,626 |
0,710 |
0,780 |
0,832 |
0,860 |
0,926 |
0,988 |
1,026 |
1,068 |
1,092 |
1,112 |
|
8 |
0,200 |
0,308 |
0,428 |
0,528 |
0,624 |
0,712 |
0,784 |
0,834 |
0,868 |
0,934 |
1,000 |
1,040 |
1,086 |
1,110 |
1,136 |
|
9 |
0,200 |
0,310 |
0,430 |
0,532 |
0,630 |
0,720 |
0,792 |
0,840 |
0,878 |
0,948 |
1,014 |
1,058 |
U06 |
1,130 |
1,158 |
19 |
10 |
0,202 |
0,312 |
0,434 |
0,542 |
0,640 |
0,730 |
0,806 |
0,852 |
0,890 |
0,964 |
1,034 |
1,076 |
1,128 |
1,153 |
1,180 |
11 |
|
|
0,460 |
0,552- |
0,654 |
0,746 |
0,810 |
0,866 |
0,908 |
0,982 |
1,054 |
1,100 |
1,152 |
1,174 |
1,204 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
12 |
|
|
0,474 |
0,566 |
0,668 |
0,760 |
0,834 |
0,884 |
0,928 |
1,008 |
1,078 |
1,126 |
1,174 |
1,198 |
1,226 |
|
13 |
|
|
0,490 |
0,582 |
0,686 |
0,778 |
0,852 |
0,906 |
0,952 |
1,014 |
1,106 |
1,152 |
1,202 |
1,222 |
1,250 |
|
14 |
|
|
0,510 |
0,598 |
0,706 |
0,798 |
0,874 |
0,930 |
0,978 |
1,066 |
1,134 |
1,180 |
1,228 |
1,248 |
1,280 |
|
15 |
|
|
0,532 |
0,620 |
0,728 |
0,826 |
0,902 |
0,958 |
1,006 |
1,100 |
1,166 |
1,214 |
1,256 |
1,280 |
1,310 |
|
16 |
|
|
0,545 |
0,646 |
0,758 |
0,854 |
0,934 |
0,996 |
1,036 |
1,114 |
1,198 |
1,240 |
1,290 |
1,310 |
1,340 |
|
17 |
|
|
0,565 |
0,672 |
0,786 |
0,890 |
0,970 |
1,026 |
1,072 |
1,172 |
1,230 |
1,274 |
1,322 |
1,342 |
1,368 |
|
18 |
|
|
0,578 |
0,706 |
0,824 |
0,930 |
1,006 |
1,066 |
1,110 |
1,208 |
1,270 |
1,310 |
1,354 |
1,374 |
1,402 |
|
19 |
|
|
0,604 |
0,738 |
0,860 |
0,970 |
1,050 |
1,106 |
1,150 |
1,248 |
1,308 |
1,348 |
1,392 |
1,414 |
1,434 |
|
20 |
|
|
0,628 |
0,768 |
0,894 |
1,006 |
1,088 |
1,142 |
1,180 |
1,288 |
1,340 |
1,386 |
1,432 |
1,442 |
1,468 |
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,328 |
1,406 |
1,418 |
1,472 |
1,476 |
1,504 |
|
22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,366 |
1,426 |
1,466 |
1,514 |
1,522 |
1,534 |
Приложение 6
Исходные данные для домашнего задания
|
№ |
|
|
|
|
|
Исследуемые величины |
|
|
|
|
|
|
|||
|
п/п |
Пр-ть |
|
Окатыши |
Fe в ших- |
Рудная |
Расход |
Расход |
Сод-ние |
Давление |
[Si], |
[Mn], |
[S], |
[P], |
[C], |
|
|
|
КИПО |
в шихте, |
нагрузка, |
кокса, |
ПГ, м3/т |
О2 в ду- |
|||||||||
|
|
т/м3 |
те,. % |
дутья, ати |
% |
% |
% |
% |
% |
|||||||
|
|
|
% |
т/т |
кг/т чуг |
чуг |
тье |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Х1 |
Х2 |
Х3 |
Х4 |
Х5 |
Х6 |
Х7 |
Х8 |
Х9 |
Х10 |
Х11 |
Х12 |
Х13 |
Х14 |
|
|
1 |
2,69 |
0,449 |
41,6 |
60,21 |
3,63 |
427,2 |
99,9 |
29,97 |
3,21 |
0,616 |
0,057 |
0,026 |
0,041 |
4,71 |
|
|
2 |
2,67 |
0,451 |
42,4 |
60,06 |
3,70 |
432,7 |
98,7 |
29,8 |
3,26 |
0,625 |
0,136 |
0,028 |
0,041 |
4,7 |
|
|
3 |
2,75 |
0,437 |
42,1 |
60,00 |
3,68 |
432,3 |
95,2 |
29,44 |
3,39 |
0,562 |
0,237 |
0,031 |
0,046 |
4,71 |
|
|
4 |
2,71 |
0,444 |
41,3 |
60,17 |
3,69 |
444,0 |
99,6 |
29,39 |
3,53 |
0,504 |
0,233 |
0,031 |
0,047 |
4,69 |
|
|
5 |
2,69 |
0,447 |
40,9 |
60,14 |
3,59 |
454,9 |
102 |
29,27 |
3,55 |
0,548 |
0,063 |
0,027 |
0,048 |
4,55 |
|
|
6 |
2,85 |
0,423 |
41,4 |
60,01 |
3,64 |
441,2 |
98 |
29,36 |
3,52 |
0,445 |
0,068 |
0,047 |
0,052 |
4,37 |
|
|
7 |
2,86 |
0,421 |
42,4 |
59,82 |
3,69 |
425,7 |
101 |
29,33 |
3,54 |
0,546 |
0,088 |
0,032 |
0,064 |
4,58 |
|
|
8 |
2,97 |
0,406 |
44,0 |
59,98 |
3,73 |
425,5 |
101 |
29,42 |
3,6 |
0,404 |
0,085 |
0,033 |
0,05 |
4,55 |
|
|
9 |
2,82 |
0,428 |
44,4 |
59,79 |
3,75 |
428,4 |
106 |
29,54 |
3,66 |
0,448 |
0,098 |
0,031 |
0,062 |
4,57 |
|
20 |
10 |
2,95 |
0,408 |
44,2 |
59,90 |
3,76 |
419,2 |
104 |
29,26 |
3,63 |
0,357 |
0,205 |
0,033 |
0,053 |
4,64 |
|
11 |
2,76 |
0,436 |
43,6 |
59,99 |
3,73 |
438,5 |
106 |
28,92 |
3,64 |
0,439 |
0,286 |
0,03 |
0,055 |
4,62 |
||
|
||||||||||||||||
|
12 |
2,94 |
0,409 |
41,5 |
60,07 |
3,74 |
426,6 |
104 |
29,39 |
3,72 |
0,433 |
0,066 |
0,027 |
0,05 |
4,65 |
|
|
13 |
2,96 |
0,406 |
39,4 |
59,69 |
3,86 |
412,1 |
102 |
29,5 |
3,74 |
0,574 |
0,051 |
0,021 |
0,043 |
4,72 |
|
|
14 |
2,24 |
0,539 |
39,3 |
59,85 |
3,76 |
436,5 |
107 |
27,23 |
2,66 |
0,312 |
0,051 |
0,046 |
0,042 |
4,5 |
|
|
15 |
2,71 |
0,445 |
39,2 |
59,83 |
3,75 |
437,1 |
106 |
29,14 |
3,55 |
0,611 |
0,05 |
0,021 |
0,043 |
4,7 |
|
|
16 |
2,95 |
0,408 |
38,9 |
59,98 |
3,77 |
404,4 |
101 |
29,48 |
3,67 |
0,527 |
0,05 |
0,027 |
0,041 |
4,61 |
|
|
17 |
2,93 |
0,411 |
37,9 |
59,73 |
3,73 |
437,5 |
103 |
29,6 |
3,69 |
0,438 |
0,05 |
0,035 |
0,04 |
4,58 |
|
|
18 |
2,73 |
0,441 |
35,9 |
59,61 |
3,69 |
473,6 |
119 |
29,18 |
3,69 |
0,287 |
0,051 |
0,047 |
0,042 |
4,58 |
|
|
19 |
2,64 |
0,457 |
36,9 |
59,59 |
3,76 |
459,7 |
109 |
29,29 |
3,55 |
0,619 |
0,05 |
0,031 |
0,041 |
4,56 |
|
|
20 |
2,82 |
0,427 |
36,0 |
59,24 |
3,80 |
427,5 |
106 |
29,91 |
3,72 |
0,6 |
0,076 |
0,027 |
0,041 |
4,63 |
|
|
21 |
2,97 |
0,406 |
36,0 |
59,51 |
3,85 |
434,6 |
107 |
28,88 |
3,75 |
0,44 |
0,262 |
0,033 |
0,042 |
4,58 |
|
|
22 |
2,93 |
0,412 |
37,5 |
59,77 |
3,84 |
408,7 |
103 |
29,21 |
3,67 |
0,766 |
0,086 |
0,014 |
0,043 |
4,66 |
|
|
23 |
2,92 |
0,413 |
41,3 |
60,23 |
3,90 |
408,6 |
101 |
29,11 |
3,8 |
0,589 |
0,055 |
0,024 |
0,042 |
4,62 |
|
|
24 |
0,93 |
1,291 |
43,0 |
60,31 |
3,82 |
437,1 |
86,3 |
24,01 |
1,45 |
0,614 |
0,1 |
0,021 |
0,044 |
4,69 |
|
|
25 |
2,68 |
0,449 |
41,4 |
60,11 |
3,76 |
428,2 |
97,9 |
27,13 |
3,03 |
0,573 |
0,068 |
0,03 |
0,043 |
4,58 |
|
|
26 |
2,89 |
0,417 |
40,2 |
59,93 |
3,90 |
414,4 |
101 |
27,91 |
3,8 |
0,715 |
0,073 |
0,022 |
0,044 |
4,76 |
|
|
27 |
2,98 |
0,404 |
40,3 |
59,93 |
3,90 |
430,1 |
112 |
28,54 |
3,88 |
0,491 |
0,053 |
0,03 |
0,041 |
4,76 |
|
|
28 |
2,98 |
0,404 |
40,2 |
59,84 |
3,88 |
407,8 |
98,5 |
27,29 |
3,83 |
0,585 |
0,079 |
0,028 |
0,043 |
4,7 |
|
