Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1325 вузов, 5428 предметов.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Московский технический университет связи и информатики
Предмет:
Основы радиоприёма вещательных сигналов
Файл:

курсач / материалы / Проектирование радиоприемных устройств. Под ред. Сиверса А.П. 1976г

..pdf
Скачиваний:
1
Добавлен:
13.05.2026
Размер:
21.66 Mб
Скачать
☆

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

У-ПАРАМЕТРЫ ТРАНЗИСТОРОВ, ИЗМЕРЕННЫЕ НА ЧАСТОТЕ 465 кГц

 

 

,=4

ю

 

 

дX

 

 

 

 

 

X

 

О’

S

X

S

 

 

 

S

 

 

Транзис­

 

е

е

 

tQ

s

 

 

 

. О

е

О

 

 

 

5-

CM

 

S

S

с

с

•£

 

 

o'

торы

(К

с

S

 

 

а

СО

 

|Н

G4

С4

сч

©4

ft

в

й

 

со

ад

 

t-

*о

 

<0

СО

со

1—1

гЧ

со

*•

 

 

 

 

 

or

<0

<0

ад

 

 

ГТ309А 120

27 25—32

0,5—2

30—90

3—30 4—12

1,8—3,8

—

20—70 <10 <5

 

 

 

30

1

70

6

8

2

 

50

5

2

ГТ309Б 120

27 25—32 1,25-0,4

20—90

3—30 4—10

18—28

— 60—180 <10 <5

 

 

 

30

0,6

50

6

8

2

 

100

4

2

ГТ310А 160

24 26—32

1—0,2

20—100

2—6 3—10

2—2,9

 

20—70 <10 <5

 

 

 

30

0,6

70

5

8

2,3

 

50

3

1,5

ГТ310Б 160

24 26—32

0,5

21

40

13

3,95

3

60—180 <10 <5

 

 

 

30

 

 

 

 

 

 

120

3

1,5

Примечание. 1. Параме ры транзисторов не изменяются до 0,3fy21- 2' Верхние цифры характеризуют граничные параметры; иижние наиболее вероятные значения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

БЛОКИ КОНДЕНСАТОРОВ ПЕРЕМЕННОЙ ЕМКОСТИ КПЕ

KHF c jo3-

СКШ1П’ пФ

Ск max» пФ

КПЕ с твер­

ск mmпФ

Ск max, пф

душным диэ­

дым диэлект­

лектриком

 

 

риком

 

 

КПЕ

12

495

КПЕ-З

7

210

КПЕ-3

10

430

КИЕ-5

5

240

КПЕ

10

365

КПТМ

4

220

КПЕ-2

9

280

КПЕ-2

3

150

1

 

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПАРАМЕТРЫ ФЕРРИТОВ

Никель-цинковые ферриты

1

■

Марка

феррита

2000НН

1

Началь­

ная маг­

нитная 2000±$g

прони­

цаемость

НН0001

600НН

400НН

200НН

150ВЧ

 

 

i,

 

 

1000 §g*600± 400±^о00 200±то 150

сч ГГ‘

CQ

о

ю

50+>°

30В 42

20В Ч

10ВЧ1

30 20+8 10

472

I

Маргаиец-цииковые ферриты

 

2000НМ

H00SIW

 

Марка.

6000НМ

WHOOOt

о

 

феррита

 

 

о

 

 

 

 

 

 

О

 

 

 

Началь­

 

 

 

 

 

 

ная маг­

6000

4000±85°g

3000±

2000±з5°° 1500±3qq

 

нитная

 

прони­

±500

 

 

цаемость

WH0001

700НМ

1500НМ2

1000± 700±200 1500 ±200

I

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

(

ПРИМЕР ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРИЕМНИКА РАДИОЛОКА-

ЦИОННОЙ СТАНЦИИ

ВИЗУАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБЪЕКТОВ

 

Исходные данные:

частота принимаемых сигналов /0 = 9375 МГц; дли­

 

тельность импульса ти = 1 мкс; нестабильность частоты

передатчика 6/с =

 

= 10 МГц; радиальная скорость перемещения объекта, отражающего зонди­

 

рующие сигналы, относительно РЛС

< 0,6 км/с; мощность принимаемого

 

сигнала, отдаваемая антенной РЛС согласованному с ней

приемнику, Рд >

 

> 1,2 ■ 10-13 Вт; отношение мощностей сигнал/шум на

выходе линейного

 

тракта приемника уВЬ1Х ± 1,7; необходимое ослабление зеркального канала

 

Se3K > 20 дБ; частота

повторения

зондирующих

импульсов Ги = 1 кГц;

 

импульсная мощность

передатчика

Ри — 60 кВт;

максимальная мощность

передатчика, просачивающаяся через антенный переключатель на вход приемника, Ри пад = 6 кВт. СВЧ устройство приемника должно быть построе­ но на интегральных микросхемах.

ДРасчет

1. Так как гетеродин приемника и его источники питания должны быть

1миниатюрными, то выбираем для гетеродина полупроводниковый генератор на диоде Ганна.

'■ - 2. Для повышения чувствительности приемника и сужения его полосы пропускания осуществляем автоподстройку частоты гетеродина под частоту

передатчика с помощью двухканальной АПЧ.

__ 3. Вычисляем ширину спектра радиочастот принимаемых сигналов

Пс = 1,4/ти = 1,4/1 = 1,4 МГц.

4

I 4. Определяем запас полосы пропускания, необходимый для приема сиг­ налов с учетом нестабильностей и неточностей настройки приемника, согласно

1 (1.2)

nHC=21/(5/c)2+(S/.<)2 + W2+(6/n)2 = 21/10’- + 52-|-0,l2~22 МГц.

(Р

/ г,

I • При этом принимаем 6/н = 0, 6/п = 0,001/п, /п <Ю0 МГц; б/с = 10 МГц. Пола­ гая, что нестабильность генераторов на диодах ГаНйа_равна нестабильности

генераторов на отражательных

клистронах, принимаем б/г//г = 5 • 10~4

(согласно данным табл. 1.1)

и /г ~ 104 МГц.

5. Допплеровское смещение частоты равно согласно (1.4)

А/д = (2ир/с)

= (2

0,6/3-105) 104=0,04 МГц.

473

6. Подсчитываем полосу пропускания преселектора согласно (1.6а) ППр=Пс+26/с+2Л/д = 1,4+2-10 + 0.08ж21,4 МГц.

— 7. Для обеспечения устойчивости работы выбираем коэффициент частот­ ной автоподстройки Кчдп = 35 и находим полосу пропускания линейного

тракта (1.5)

П = Пчап=Пс + (Пнс-|-2Д)д)//<чап = 1,4 + (22+0^Q8)/35 ~ 2 МГц.

. , 8. Допустимый коэффициент шума приемника должен составлять соглас­ но (1.10)

^д<[ а/71хй7'оПш1-[(Та/То)-1] = [1.2-10-13/(3-1.38.10-’3-290.2,2-10«]-

— [(150/290) — 1] ~ 5,

где То = 290 К, ТА = 150 К находим из. рис. 1.4 и принимаем увх = увых; Пщ = 1,1 П = 2,2 МГц.

— 9. Такой коэффициент шума в 3-сантиметровом диапазоне волн можно обеспечить, используя в качестве однокаскадного УРЧ малошумящий ППУ в соответствии с указаниями § 1.3. Для доказательства правильности этого выбора вычислим коэффициент шума приемника N с таким преселектором.

10. В преобразователе частоты сигнала целесообразно использовать ба­ лансный смеситель (БС) па ДБШ с достаточно низким коэффициентом шума, что позволит применить олюкаскадную схему ППУ и тем самым упростить схему и конструкцию последнего. Спроектировав микрополосковый БС на

ДБШ типа АА112Б

(согласно

примеру 7.1),

получим

следующие данные;

Д = 9375 МГц, Праб/)0

= 6%,

КР пч = 1/£.у1рб = 0,25;

выходное сопротивле­

ние гБСср = 270 Ом;

мощность, подводимая

от гетеродина,

Р,. = 6 мВт;

коэффициент шума

БС

с

УПЧ МБЁП = 6,1

(7,84

дБ)

при

Мупч = 1,6

(2 дБ), уровне шума

гетеродина та ~ — 160дБ/Гц

и

Nu4 = 3,4.

В качестве смесителя АПЧ применим микрополосковый БС АПЧ на ДБШ

типа АА112Б, рассчитанный в примере 7.2 и

характеризуемый следующими

данными: мощность сигнала на входе смесителя

Ра — 90 мВт,

мощность ге­

теродина Рг = 9 мВт; выходное

сопротивление

гБСср = 270 Ом; сопротив­

ление нагрузки Рр = 810 Ом; выходное напряжение (7Р = 1,12

В.

11» В качестве

УРЧ

используем малошумящий

неохлаждаемый ДПУ

(рис. .5.32), в результате расчета которого (пример 5.5) получаем следующие результаты (с учетом потерь в циркуляторах): /0 = 9375 МГц; полоса пропус­ кания I!uy = ЮЗ МГц/что вполне достаточно; напряжение отрицательного

смещения

Uo

= 2,7 ‘В1; частота накачки )на1;

= 36 ГГц; мощность накачки

Рнак — 52

мВт; коэффициент шума Np

= Nцу ц = 2 (2,96 дБ); коэффициент

усиления

мощности КРурч =

31,5 (15 дБ), В ДПУ используется

параметрический диод D5147Q, для которого максимально допустимые энер­

гия ника

и

импульсная мощность

равны

1ГЁвчи = 0,2- 10~7 Дж и

Ра max = 100

мВт (табл. 5.1).

 

 

В качестве генератора накачки целесообразно использовать полупровод­ никовый генератор на диоде Ганна с волноводным выводом энергии, как это требуется но результатам проектирования ДПУ (рис. 5.32). По табл. 8.4 выбираем ГДГ типа VSA-9015, работающий на заданных частотах диапазона (26,5—40 ГГц), имеющий выходную мощность Ргвых > 100 мВт и диапазон электрической перестройки Д/Э.ч = 150 МГц.

Для поглощения избыточной мощности генератора накачки и точной установки требуемого уровня мощности накачки между генератором и входом цепи накачки ДПУ следует включить переменный волноводный ат­

.*тенюатор

* См. Клич С. М. Проектирование СВЧ устройств радиолокационных приемников. М., «Сов. радио», 1973, с. 267.

474

12. Для подавления зеркального канала используем фильтр на входе смесителя сигнала.

Из проведенного расчета видно, что полоса пропускания ДПУ весьма ши­ рока и ослабление зеркального канала должно быть обеспечено в основном фильтром.

Полагая rf3p = 0,003, находим из рис. 1.11, что необходимое ослабление Se3K = 20 дБ можно получить, выбрав двухзвенный фильтр радиочастоты и fn = 30 МГц. Расчет двухзвенного микрополоскового ферритового полосн<Д-

пропускаЮщего фильтра на ЖИГ-резонаторах дал следующие результаты (см. пример 4.10): при полосе пропускания Ппр = 22,4 МГц затухание в цент­ ре полосы L0=A/Kp(i~ 1,17 и на краях полосы = \П<Р z гр ~ 1,8;

полоса перехода фильтра составляет Ппер = 0,5(П3—Ппр)= 38,'8 МГц при Se3K = 20 дБ. Полосе перехода Ппер = 38,8 -МГц_соответствует расстройка Д/зк = Ппр + Ппер = 22,4 + 38,8 ~ 60 МГц, т. е. требЭвания к &>зк удов- А летворяются. Ослабление Se3K = 20 дБ > 15 дБ, что позволяет пренебречь

влиянием зеркального канала на коэффициент шума.

СЗатухание Lo и гр снижает коэффициент передачи смесителя с фильт­

ром до К'р пч = Кр пцКр о = 0,25 ■ 0,85 ~ 0,2 на резонансной

частоте и

•-

К"р пч = Крпч^гр = 0.25

• 0,55 ~ 0,14 на

краях полосы

фильтра.

 

_

13. Устройство защиты

приемника, включаемое между ФАП и ДПУ,

 

должно обеспечивать защиту ДПУ от внешних помех, попадающих в антенну,

 

и от сигналов передатчика, поступающих на вход приемника через антенный

 

переключатель (Ри ,1ап = 6

кВт). При этом

на выходе устройства защиты

 

просачивающиеся энергия пика и импульсная мощность должны быть меньше предельно-допустимых значений для параметрического диода 1ГП < 0,2 X '' X 10-7 Дж и Рк < 100 мВт Для этих целей используем РЗП совместно с полупроводниковым ограничителем (см. § 4.4), если без последнего защита недостаточна.

По табл. 4.7 определяем максимальные параметры РЗП 3-сантиметрового

диапазона волн: [Iраб//„

> 12%

(Праб = 1120 МГц

для /0 = 9375

4МГц);

£пр < 1,3 дБ; Ра < 10

кВт; мощность зажигания Рзаж < 250 мВт;

11% С

<0,3- 10~7 Дж; Рпл

60 мВт.

Учтем, что из всех

параметров от полосы

Праб зависят только потери приема Д1Р, которые в центре полосы llpafj мень­ ше, чем на ее границах. По сравнению с полосой Прад = 1120 МГц заданную в настоящем примере полосу частот Пор = 21,4 МГц можно рассматривать как фиксированную частоту в центре полосы Пра!5. Поэтому для дальнейших расчетов примем потери РЗП Lnp = 0,7 дБ.

Из сравнения защитных параметров РЗП с допустимыми для параметри­

ческого диода видно, что Ряат > Ю0 мВт и

1ГП > 0,2 • 10~7 Дж. Следова­

тельно, необходима дополнительная защита

с помощью диодного ограничи­

теля. Минимально необходимые потери запирания ограничителя £за11 опреде­ ляем по максимальному из отношений Рзаж/Ри max = 250/100 = 2,5 и №,|/1ГСВЧи = 0.3/0,2 = 1,5. Отсюда следует, что Гзапт1п = 2,5 (4 дБ). Для

повышения надежности защиты предусмотрим трехкратный запас (на ~ 5 дБ) по сравнению с t3anmin, т. е. примем необходимую величину Гзап = 9 дБ.

Используем микрополосковый ограничитель, рассчитанный в примере 4.11 и имеющий параметры: % = 9375 МГц; Гпр — 0,35 дБ; Гзап = 13 дБ и полосу запирания Пра- = 398 МГц. Суммарные потерн приема устройства

защиты в виде сочетания РЗП и диодного ограничителя равны

LBP^ = 0’7 + 0-35=1'05 дБ ^>ви=1^ир1~0,8)

^вц = 1 /Кр вц= 1 >25’

14. Исходными данными для выбора гетеродина являются: рабочая час­ тота /го, выходная мощность Ргвых и диапазон электрической перестройки частоты Д/эл (механическая перестройка частоты не требуется, так как пере­ датчик работает на фиксированной частоте /0 = (9375 ± 10) МГц, причем

475

полоса 20,0 МГц обусловлена влиянием различных дестабилизирующих фак­ торов на частоту передатчика). Кроме того, поскольку проектируемое СВЧ устройство является микрополосковым и малошумящим, гетеродин должен иметь малый уровень амплитудного шума (при расчете БС сигнала принято,

что уровень амплитудного шума равен та = — 160 дБ/Гц) и должен быть миниатюрным вместе с источником питания.

Последним двум требованиям удовлетворяет полупроводниковый гетеродин на диоде Ганна (ГДГ), который мы и выбираем.

Полагаем, что /г > fc и

= /г — /с = 30 МГц.

Суммарная мощность

гетеродина, необходимая для

питания смесителей сигнала и АПЧ,

равна

Рг2 = ^гс + Ргапч = 6 + 9 = 15 мВт, и не должна

быть менее 15

мВт.

Необходимый диапазон электрической перестройки 30

МГц.

 

На основе исходных данных по табл. 8.4 выбираем

ГДГ типа VSX-9011,

работающий на частотах диапазона 8—12 ГГп и имеющий параметры А/меХ =

— 400МГц;

Д/эл = 60МГц; Рг ВЬ1Х > 25 мВт; напряжение питания U

г ~

— 10 В; ток питания /р г = 300

мА. Механической настройкой

надо

установить

исходную частоту ГДГ в

нормальных условиях равной

fr —

= 9405 МГц.

Мощность гетеродина распределяем между смесителями сигналя и АПЧ с помощью микрополоскового кольцевого делителя мощности (ДМ на рис. 3.32). Для гашения избыточной мощности гетеродина и установления не­

обходимой величины Рг на входах смесителей, между последними и выходом ДМ включаем микрополосковые переменные аттенюаторы, описанные в § 3.5.

15. Коэффициент шума приемника рассчитываем по формуле

,л/о = Авц+[(л?Р~1)/АрвиЦ-[(Апч —1)/К/>ВцЛ'рурч1 +

+1(л/упч^1)/^рвц ^^урч

которую легко получаем из (1.12), пренебрегая потерями в фидере (т. е. пола­

гая КР ф = 1) и заменяя КР пч на КР‘ яч,

No = 1,25 4- [(2—1)/0,8] + [(3,4—1)/0,8 • 3 [ ,5] + [(1,6—1)/0,8 • 31,5 X

 

X 0,2) -2J7 (3,6 дБ)

 

на резонансной частоте фильтра и

Na = 2,32 (3,7 дБ) на

границах полосы

фильтра.

структурная схема

преселектора при

\

Таким образом, предложенная

Nyii4 = 2 дБ обеспечит No < 2,32 и может быть принята.

Структурная схема приемника в целом должна соответствовать рис. 2.47,

аназначение отдельных элементов указано в § 2.12.

16.Коэффициент усиления по мощности преселектора равен

==К/зВц K/>ypq K7>nq = 0,8-31,5-0,14 = 3,5 (5,5 дБ).

17. Мощность сигнала на входе

УПЧ при Р^— 1,2-

10'13

Вт составит

Рс м п= 1,2-10_13-3,5 = 4,2-10-13

Вт.

 

 

^18. Напряжение сигнала на входе 1-го каскада

УПЧ при согласовании

этого каскада со смесителем равно

 

 

 

 

п = ]/2Рс ЕХ D/gu = 1/2.4,2-10" 13/2-10“~*

20,6 мкВ,

где gn = 2 • 10_3 См — входная

проводимость транзистора,

который на­

мерен к использованию в УГ1Ч.

 

 

 

 

»^,19. Требуемый коэффициент усиления УПЧ составит

 

Копт“*з <7п/6/вх п = 3-0,9/20,6.10-6= 130000.

 

Ожидаемый коэффициент шума, оказался ниже требуемого Мд

в 5/2,27

476

= 2,2 раз.

Поэтому,

чтобы

обеспечить прием сигнала сувых= 1,7, увели­

чиваем коэффициент усиления УПЧ до 1300001/ 2,2

193000. и

 

20. Выбираем для УПЧ транзистор ГТЗЗОД, имеющий высокую /У21 и

малый уровень шума. Из приложения 3 видим, что г'&Ск = 30 пс; Ск = 2

пФ;

Л21э = Ро = 1/20 • 300 = 80.

Вычисляем

г'6 = г£Ск/Ск = 30/2 = 15

Ом;

®о

80/(1. + 80) ~ 0,99. Выбираем режим

/к = 3 мА и согласно рис.

3.6

находим У-параметры: g21

= 60 мСм;

&21 = 60 мСм; | У211

= 1/б02 + 602 =

= 84

мСм;

= 2

мСм;

Ьи = 4

мСм;

g22 = 0,4

мСм;

622 = 1,0 мСм.

Из (3.20) следует, что |

У121

= 0,31 мСм.

 

 

 

 

21. Рассчитываем коэффициент шума 1-го каскада УПЧ в режиме согла­

сования. Для этого находим

/?ш = 20/к/| Уи |8 = 20-3-10-3/(842-10-в) ~ 10 Ом,

Сш = 20 /к (1 — а0)/а0 = 20 - 3 - 10~® - 0,01/0,99 ~ 0,6 мСм.

После этого согласно (6.72) определяем

Мупч = ^с= 1 + (15 + 4 • 10) - 2 - 10-3 + [0,6 • 10-® ■ (1+ 15 ■ 2х X IO"®)2 + 15 - 16 • 10-в]/2 • 10-® ~ 1 + 0,11 + [0,6 + 0.24J/2 =

f= 1,53 < 1,58 (2 дБ).

22.Выбираем УПЧ с распределенной избирательностью. Для 1-го мало­ шумящего каскада выбран транзистор ГТЗЗОД. При/Г21 = 960 МГц он удов­

летворяет условию (6.1). Поэтому используем этот транзистор и для остальных каскадов УПЧ.

Параметры транзистора ГТЗЗОД для f„ — 30 МГц и /к = 3 мА в'схеме

с ОЭ: gu — 2 мСм; Си = 20 пФ; g22 = 0,4 мСм; С22 = 5 пФ; | ?2i I = 84 мСм;

| У121 = 0,31 мСм.

Поскольку требования к избирательности УПЧ не предъявлены, выбираем схему УПЧ с одноконтурными настроенными каскадами и производим ее

 

расчет.

определяем устойчивый

коэффициент усиления

по

формуле

 

Вначале

 

(6.2):

 

 

 

 

 

 

 

Куст = 0,42 1/84/0,31 =6,9.

 

 

 

Далее находим минимальное число избирательных систем для получения

 

заданного усиления:

 

 

 

 

 

 

1вв.9

 

 

 

 

Принимаем

т — 7. Вычисляем параметр а по формуле (6.3),

задавшись

 

b = 0,2, р = 1,4-:

 

 

 

 

к-

0,2-30

•

 

 

 

 

д=---------- =2,14.

 

 

 

 

1,4-2

 

 

 

 

 

 

ОТ

 

 

 

 

 

Для т = 7 по табл. 6.1 находимф = 3,1 и определяем необходимое эквива­

 

лентное затухание контуров (6.4):

 

 

 

 

 

 

2-3,1

„

.

 

 

 

 

rfg — ----- — = 0,206.

 

 

 

 

30

 

 

 

 

(

Вычисляем критические значения

эквивалентного затухания

контуров

промежуточных каскадов по формулам (6.5) и (6.6), приняв d — 0,01:

1

d'=0,01 -4---------------------------

3,14-2,14-3010в-(20/2----------------------------[-5/0,4).10~»

= 0,230,

-

т

 

477

(2/20 + 0,4/5)-10®

d" = 0.01 + ——— ----- —-------- = 0,233, 4-3,14-2,14-30-10®

d9 < (Г.

Рассчитываем т2 и С8 по формулам (6.7) н (6.8):

св =

т2 = 1/0,4/2 = 0,45,

0,4-10-3- 101ь

— 22 пФ.

 

3,14-30-10е (0,206—0,01)

Вычисляем коэффициент усиления каскада (6.13):

0,45-84-10- К =_________~_ 44

ок 2-3,14-30-10е-22-10~12-0,206

Кок > КуСт, т. е. каскад неустойчив.

Переходим к каскодной схеме ОЭ — ОБ, поскольку /(он/Куст > 2 Па­ раметры каскодного соединения: gn = 2 мСм, Си = 20 пФ, g22 = 0,08 мСм,

С22 — 1,6 пФ, | /211 = 84 мСм | lzi2l = 4 мкСм Производим перерасчет для каскодного соединения:

Куст = 0,42 1/84/(4-10-’) =61;

18(1,93-106)

т >---------------------

=2,95.

 

lg 61

Принимаем т = 3. Для т == 3 находимф = 1,96 и вычисляем

2-1,96

rf., =-----------

=0,13.

 

30

Определяем значения д' и d" для промежуточных каскадов:

 

1

 

d °>01+ 3t |4.2> 14,30-10“-(20/2+• .6/0,08)-10“® °'175’

 

(2/20 + 0,08/1,6)-10®

 

d* =0,01 + v■ =0,106.

 

4-3,14-2,14 30-Ю1’

 

Рассчитываем та

и Са по формулам (6.7) и (6.8):

 

I

т2 = 1/0,08/2 = 0,2,

 

 

0,08-10~3.1012

1 пФ.

с =----- ------------- = 7

8

3,14.30 10® (0,13-0,01)

 

Находим коэффициент усиления каскада

0,2-84. Ю-1

Так как /Сок > КуСТ, переходим к режиму фиксированного усиления, полагая

Кф = Куст = 61Вычисляем т2 по формуле (6.14):

т8 = 2 I 3,14 • 61 • 30 • 10е ■ 7,1 . 10~и • 0,12/(84 . 10s) = 0,127.

Емкость Сэ остается без изменения.

Рассчитываем проводимость шунта, подключаемого к контуру, по фор­ муле (6.15):

ёшн = 2 • 3,14 • 30 10» • 7,1 • 10-12 • (0,13-0,01) • 103 — 0,08—

— 0,127® • 2 = 0,048 мСм.

478

Переходим к расчету оконечного каскада. Параметры нагрузки УПЧ опре­ деляются из расчета детектора радиоимпульсов:

8н ~ 1/д = 0,42 мСм; Сн ~ Сд ~ 1 пФ.

Вычисляем значения <Г и d”

d' = 0,01 ————

----------- -- OQ1

3,14-2,14-30-10’(1/0,42+1,6/0,08)-10-’

(0,42/1 +0,08/1,6)-10« _

d"=0,01 ----------------------------

—■ ss (J. оУ2.

4-3,14.2,14-30-10е

 

+< d'.

Всоответствии с (6.8) выбираем Ся «= 7,1 пФ, т. е. такое же, что и в про­

межуточных каскадах.

Определяем

тг применительно к режиму фиксированного усиления

с Кф = 61. В

соответствии с (6.14) тг = 0,127 (как и в промежуточных

каскадах).

Вычисляем проводимость шунта, подключаемого к контуру оконечного каскада (6.15):

£ШН = 2 - 3,14 - 30 - 10е - 7,1 - 10-12 • (0,13—0,01) • 103 — 0 08—

— 0.127® - 0,42 = 0,075 мСм.

гВ соответствии с (6.30) общий коэффициент усиления УПЧ Коп — 61’ =

= 2,3 • [0s.

Коп > Копт, т. е. усилитель имеет некоторое избыточное усиление причем Коп/Кот— 1,2, что является допустимым.

Рассчитываем элементы контуров по формулам (6.38) и (6.41): индуктивности контурных катушек

2,5310Ю

= 4 мкГ,

302-10"-7,1

собственные емкости контуров промежуточных каскадов при См = 3 пФ

Ск = 7,1-1,6-Q.1272 - 20—3 = 2,2 пФ,

собственная емкость контура оконечного каскада

Ск = 7,1 —1,6—0.1272 - 1—3 = 2,5 пФ.

23. В заключение рассчитываем детектор радиоимпульсов. Для детекти­

рования

используем

диод Д2В

с

параметрами

 

R

= 120 Ом, Сд = 1 пФ.

Емкость нагрузки Ся

— !0Сд = 10 ■ 1 = 10 пФ.

Согласно (9.23),

(9.24)

емкость

конденсатора

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сн = 10Сд —.

См = 10

•

1—3 = 7 пФ,

 

а сопротивление нагрузки

 

 

 

 

 

 

 

 

 

RH = тс/2,3 С' = 0,1

- *72,310-

 

• 10

•

10-и = 4 кОм.

 

Находим

RH/R, = 4000/120 = 34

и из

рис.

9.2

определяем /Ся = 0,82 ,

а из рис.

9.5 /?ВХд//?, = 20 и /?вхд = 2,4

кОм.

 

10 • 10“12 = 40 •

 

Проверяем согласно (9.25)

RaCa = 4

• 10®

•

Ю"18 >

> 1/30 •

10“ = 3,3 ■ ю-“.

 

 

 

 

 

 

 

 

ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ

Автоподстройка гетеродина 44 АЛГОЛ-программа расчета фильтра

сосредоточенной индуктивности 291

Амплитудная характеристика прием­ ника 396

Антенна:

магнитная 167 приемная 155—156

сэлектрическим движением луча 102—103

АРУ: быстродействующие 418 временные 418—419

Аттенюаторы микрополосковые 150—

151

Вентили ферритовые 211—213

Вероятность ошибок воспроизведения

сигнала 65—67

Выбор активных элементов УРЧ 225—

226

— схемы УПЧ 271—272

Генераторы:

на диодах Ганна 359—365 иа лавинно-пролетных диодах 365—

366 накачки 266

Гетеродины.

преобразователей частоты 18 с умножением частоты 350—353

Глубина амплитудной модуляции 383 Делители мощности СВЧ 143—144

Демодулятор:

видеоимпульсов с АИМ и расшире­ нием импульсов 73, 74

сигналов с КИМ 75—76 Детектор:

AM сигналов 38, 85, 381—382

отношений 43, 380—381 фазовый балансный 389—392, 445

— коммутаторный 392—393 частотный, выполненный иа инте­

гральной микросхеме 381

— с парой контуров расстроен­

ных 43

— — — связанных 43 Диапазон частот 6

Диоды:

Ганна 360 лавинно-пролетные 365 параметрические 247—251

смесительные полупроводниковые 316—319

Дискриминатор 379—380

Добротность резонатора 193, 197

ЖИГ резонаторы 196—200

Избирательность частотная 8, 18

Изгибы микрополосковых линий 152, 153

Изменение коэффициента усиления 41,

86 Индекс модуляции 42

Индуктивность катушки связи 169, 174 Искажения нелинейные в частотном

детекторе 387

Каскад приемника выходной 39, 85— 86

Качество воспроизведения сигнала 8 Классификация:

радиоприемников 4—5 систем АПЧ 421—423

— АРУ 394—395 УПЧ 268—269 УРЧ 214

Конструкции параметрического усили­

теля 256—264 Контур с перестройкой 178—179

Коэффициент:

диапазона приемника 33

'запаса усиления 31 передачи входной цепи 30

—по мощности максимально до­

стижимый 16, 31

—частотного детектора 384—386

поддиапазона 33 усиления линейного тракта 29

—преселектора 29

—УПЧ 279—281

—— по напряжению 32

—УРЧ 31

—устойчивого 30, 272

шума 13—14

—двухконтурного параметрическо­ го усилителя 255

—минимально достижимый 16, 38,

92

Коэффициенты поддиапазонов резона­

торов 32

Лампы обратной волны 358—359

Линии передачи микрополосковые 131—134

480

Линия связи с ИСЗ <Молння-1» 106— 107

Манипуляция:

амплитудная 50 фазовая 61 частотная 56

Методика расчета:

каскада УПЧ двухконтурного 277—

-------одноконтурного 275—277 одноконтурной входной цепи

свнешнеемкостной связью с не­ настроенной антенной 159—161

—— — с внутриемкостной связью

снастроенной антенной 175—177

----------- с индуктивной связью с не­ настроенной антенной 162—164

—— — с комбинированной связью

сненастроенной антенной 164—167

—с магнитной антенной 167-171

—-------с трансформаторной или

автотрансформаторной связью с настроенной антенной 173—175

Мосты СВЧ микрополосковые 135 Мощность на выходе приемника номи­

нальная 39—40

Нагрузки оконечные 151 — 152 Неравномерность кривой верности 82 Нестабильность частоты гетеродина 11

Ограничители СВЧ мощности на полу­ проводниковых приборах 203—209

Ослабление:

зеркального канала 81, 181 создаваемое преселектором 22, 81 соседнего канала 23, 84

Ответвители мощности 151 Отношение сигнал/шум на входе при­

емника 38, 43, 48, 56, 71, 80

Отражательные клистроны 356—358 Отрезки микрополосковых линий с ра­ зомкнутым концом 152—153

Параметры:

балансного смесителя 330—336 детектора AM сигнала 383—384

—ЧМ сигнала 382—383 параметрических диодов 248 системы АПЧ фазовой 443—444

—— частотной 425—426 транзисторов биполярных 112—119

—полевых 122

фидеров 15 фильтров пьезомеханических 294

—пьезоэлектрических 293

—сосредоточенной избирательности 284—285

—электромеханических 294

Пеленгатор радиоастрономический 98

Переключатель импульсной РЛС ан­ тенный 94—95

Подавление сопутствующей амплитуд­ ной модуляции 386

Полоса пропускания:

двухконтурного параметрического усилителя 255—256

линейного тракта 11, 35—36, 55 преселектора 12

РЛС 94

УНЧ 38, 43 Преобразователь частоты 84

на транзисторе биполярном с гете­ родином внешним 305, 309

----------- внутренним 306, 310

— полевом с гетеродином внешним 306—308

иа туннельном диоде коаксиальный 313

— — микрополосковый 313

-------с внешним гетеродином 312, 313

-------с параллельно включенными контурами 311

Преселекторы 19—21 телевизионных приемников 90

Прием сигналов ДТЧ сдвоенный 60 Приемник:

для регистрирующего приема теле­ графных сигналов с АТ магист­ ральный коротковолновый 53—55 радиовещательный автомобильный

79

— 1 и II класса 78

. — III класса 78

— IV класса 77

радиотелефонных сигналов с AM

магистральный коротковолновый

40, 41-42 сигналов ДТЧ магистральный ко­

ротковолновый 59—60

—ОФТ со сравнением полярностей 64

—— — фаз 61

—с дельта-модуляцией и AM 75,

76-77

—телеграфных 50—52

—ЧТ магистральный коротковолно­

вый 57—58, 67 служебной связи телефоиио-теле-

графный 52 телевизионный с общим трактом

изображения и звука 89

— цветной 93

фототелеграфных сигналов с ЧМ несущей магистральный коротко­ волновый 44—46

Промежуточная частота преселектора 21

Проницаемость магнитная 168 ,

481

Соседние файлы в папке материалы
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности