2553

Рис. 5.22 показывает зависимость продольной силы в геосетке от осадки штампа. Видно, что наибольшее значение силы наблюдается под центром штампа. Наибольший градиент падения продольной силы наблюдается у краев штампа. При осадке 12 мм уже достигается максимальное значение силы 22,5 Н/м. На рис. максимум равен 45 Н/м. «Зигзаги» являются следствием неустойчивости решения в локальной области на границе грунта и геосетки.

При дальнейшем росте давления на штамп величина продольного усилия остается постоянной, т.к. произошло выдергивание геосетки. Выдергиванием подразумевается относительное: грунт перемещается под действием расклинивающей силы от грунтового ядра под шампом, геосетка остаётся на месте.

На расстоянии 0,4b от края штампа усилие в сетке практически не изменяется при увеличении осадки, что говорит о незначительной роли оставшейся с краю длины сетки в увеличении жесткости и несущей способности основания при осадке больше 1 мм.

Трехрядное армирование более заметно влияет на напряженнодеформированное состояние основания.

Рис. 5.23. Поле перемещений армированного 3 слоями основания при осадке штампа 1 мм

141

Из рис. 5.23–5.25 более заметен в сравнении с однорядным армированием эффект заглубленного основания [110], повышающий несущую способность и жесткость основания: грунтовое ядро имеет привычную форму клина под нижним слоем армирования как под заглубленным фундаментом.

Эффект «широкой плиты» для 3 слоев армирования также демонстрируется на рис. 5.26.

Рис. 5.26. Изополе деформаций объема армированного 3 слоями основания при осадке штампа 1 мм

143

Рис. 5.28. показывает, как армирование препятствует «распору» грунта под штампом в горизонтальном направлении. Как следствие обжатия грунта в горизонтальном направлении и эффекта заглубленного основания линия скольжения под призмой выпора оказалась на большей глубине по сравнению с неармированным основанием: 140 мм против 245 мм (рис. 5.17 и 5.29). Это влияет на несущую способность и жесткость основания: площадь поверхности скольжения увеличивается, следовательно, растет суммарная сила трения по ней; увеличивается масса призмы выпора; модуль деформации основания на глубине вследствие роста бокового давления также выше.

Рис. 5.29. Изополе деформаций сдвига армированного 3 слоями основания при осадке штампа 16 мм (максимальная деформация 285% под краем штампа)

Рис. 5.30–5.32 показывают изменение растягивающей силы в геосетке.

145

2.Введение армирования позволило повысить жесткость основания: при давлении до 75 кПа для 1 слоя армирования в 1,8 раза, для 3 слоев в 2,7 раза. Предельная нагрузка на основание также возросла в 1,3 раза для 1 слоя и в 2 раза для 3 слоев.

3.Наблюдается скачкообразное уменьшение деформаций сдвига при прохождении через геосетку.

4.Эффект «широкой плиты» проявляется как следствие улучшения распределительной способности основания. Под штампом образуется уплотненное ядро на всю глубину армирования, создавая эффект заглубленного основания. Они проявляются в уменьшении осадки на 80-170 % и росте предельной нагрузки на 30-100 % при числе слоев армирования от 1 до 3.

5.Эффект обжатия грунта геосеткой, особенно заметный на рисунках с изолиниями горизонтальных перемещений, увеличивает прочность и жесткость основания.

5.Основание теряет устойчивость именно в момент достижения максимальной продольной силы в геосетке, когда армирующий элемент начинает продергиваться в грунте.

6.Нижние слои армирования, в отличие от верхних, за счет распределительной способности основания и увеличения суммарной силы трения по геосетке не продергиваются и при осадках, превышающих предел пропорциональности в 3 и более раз. Это говорит об эффективности работы нижних слоев при больших нагрузках.

148

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В заключении хотелось бы отметить, что армирование грунтов является эффективным способом усиления слабых, сильно сжимаемых, структурно-неустойчивых, неоднородных грунтов и относится к одному из развивающихся и перспективных направлений геотехники.

Рассмотренные в данной монографии вопросы армирования слабых грунтов не охватывают полностью поставленной проблемы, однако ответы на них позволяют с более строгих позиций подходить к назначению того или иного вида армирования для усиления грунтов и с большей надежностью рассчитывать осадки и прочность армированных оснований зданий и сооружений. Основная направленность работы заключалась в обобщении международного и отечественного опыта, теоретических решений, данных экспериментальных и численных наблюдений, выполненных авторами, которые должны послужить этапом дальнейшего развития научных исследований.

Подведем основные итоги работы.

1.Несмотря на широкое применение геосинтетических материалов при армировании склонов, подпорных стен, насыпей и дамб, оснований резервуаров и трубопроводов, а в особенности в дорожном строительстве, они практически не применяются при проектировании оснований для зданий и сооружений, что связано с меньшей степенью исследованности вопросов взаимодействия армированных оснований с фундаментами.

2.В испытаниях в условиях трехосного сжатия введение в песок армирующих прослоек от 1 до 3 приводит к росту модуля деформации в 1,47-1,67 раз, угла внутреннего трения на 1-5 градусов, сцепления с 1 кПа до 11-20 кПа по сравнению с естественным грунтом. При испытаниях на срез по поверхности армирующей прослойки угол внутреннего трения увеличился на 5 градусов, сцепление на 23 кПа по сравнению с естественным грунтом.

3.В экспериментальных исследованиях с целью измерения полей деформаций был впервые применен бесконтактный метод цифровой обработки образов. Метод показал точность до 1/20000 угла обзора камеры (0,025 мм) и может быть применен при решении исследовательских задач в области геотехники, а также при измерении деформаций строительных конструкций.

4.На краях штампа возникают деформации сдвига превышающие предельные значения от 7 до 50 раз по мере роста внешней нагрузки и развиваются прогрессивно от краев штампа вглубь и в стороны к свободной поверхности основания. При нагрузке близкой к предельной по прочности песка неармированного основания наблюдается локализация деформаций сдвига в виде узких полос, а глубина их развития постоянна и

149

не зависит от внешней нагрузки. Локализация деформаций сдвига в виде полос проявляется в меньшей степени.

5.Армирование основания приводит к росту предельной нагрузки, уменьшению осадки штампа. Армирование препятствует развитию зон сдвига в глубину – видны скачкообразные падения значений деформаций сдвига при пересечении геосеток. Локализация деформаций сдвига в виде полос проявляется в меньшей степени. Характер деформирования в целом похож на естественное основание с чуть более широким и заглубленным на уровень нижнего слоя геосетки штампом. Предел линейной пропорциональности графика давление-осадка для армированного основания также растет. Это связано с большой распределительной способностью армированного основания вследствие бокового обжатия грунта в зоне армирования.

6.Результаты численного расчета с использованием программы PLAXIS и модели «с двойным упрочнением» Hardening Soil дает неплохие качественные и количественные результаты при сравнении с опытными данными для неармированного грунта.

7.Расчет армированного основания показывает меньшую сходимость с экспериментом. Эти могло быть вызвано наличием ощутимой поперечной жесткости реальной геосетки, которая полностью отсутствует у моделирующего её элемента.

8.Различия в целом всех трех пар графиков, полученных экспериментально и численно, возможно, говорят о неточности самой модели грунта или введенных параметров этой модели, ошибках в описании контактного взаимодействия грунта и геосетки и в поперечной жесткости геосетки.

9.В ходе численного расчета была установлена неясная из моделирования в лаборатории связь между потерей устойчивости оснванием и момент достижения максимальной продольной силы в геосетке, когда армирующий элемент начинает продергиваться в грунте. Нижние слои армирования, в отличие от верхних, за счет распределительной способности основания и увеличения суммарной силы трения по геосетке не продергиваются и при осадках, превышающих в 3 и более раз предел пропорциональности. Это говорит об эффективности работы нижних слоев при больших нагрузках.

Направление будущих исследований

Анализ экспериментальных результатов показывает, что под краями штампа возникают зоны интенсивных сдвигов и сдвиговые разрывы. В программах МКЭ (Plaxis, Аnsys) образование таких разрывов не учитывается, т.к. для этого нужно перестраивать сетку конечных элементов. Форма пластических зон сильно зависит от размера ячеек сетки конечных элементов под краем фундамента, а при очень мелкой сетке глубина

150