2291

BUILDING STRUCTURES, BUILDINGS AND CONSTRUCTIONS

Рис. 1. Установка для натяжения канатов

Рис. 2. Прибор для измерения натяжения канатов Tantron Oy MCS-160

Материалы

Проектный класс бетона В35. Прочность бетона определена при испытаниях стандартных бетонных образцов разрушающим методом (ГОСТ 10180-2012). Результаты испытаний представлены в табл.1.

Показатели качества арматуры приведены в табл. 2.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

Т а б л и ц а 2 Прочностные характеристики канатов по данным заводского сертификата

Расчеты плит 1ПГ12-2К7

Расчеты плит 1ПГ12-2К7 выполнены по 1-й и 2-й группам предельных состояний [3]. Характеристики бетона приняты по результатам испытаний стандартных бетонных кубов. Характеристики арматуры приняты по данным СП 63.13330 [3].

Конструкция плиты представлена на рис. 3.

Рис. 3. Конструкция плиты 1ПГ 12-2К7:

1 – закладные детали; 2 – монтажные петли; 3 – сетка; 4 –3 d12 К1500; 5 – d12 А400

Испытания плит

Методика испытаний предусматривала поэтапное загружение плиты до расчетных значений проектной нагрузки.

Закрепление плит на опорах, соответствовующее требованиям, обеспечивало их свободные перемещения в продольном и ограничивало – в поперечном направлении [2].

Уровень предварительного натяжения канатов контролировался в процессе изготовления плит.

Перед испытанием производились измерения геометрических размеров плит, выгибов, положения напрягаемой арматуры по торцам конструкций.

Совместно с исследуемыми конструкциями изготовлялись бетонные кубы, испытание которых осуществлялось одновременно с плитами.

Загружение производилось штучными грузами в соответствии с ГОСТ 8829-94. Вид плиты при испытании представлен на рис. 4.

BUILDING STRUCTURES, BUILDINGS AND CONSTRUCTIONS

Рис. 4. Загружение плиты 1ПГ-12-2К7. Панорама

Приборы для измерения осадок опор (индикаторы) и прогибов (прогибомеры) установлены в четвертях и в середине пролета по длинным сторонам плиты; индикаторы для измерения проскальзывания арматуры в бетоне – на канатах по торцам плиты.

Контрольные нагрузки по рабочим чертежам без учета собственного веса плиты: 230 кг/м2 – при оценке трещиностойкости; 306 кг/м2 – при оценке жесткости с контрольным значением прогиба 1,7 см;

410 кг/м2 – при первом случае разрушения (от текучести арматуры); 490 кг/м2 – при втором случае разрушения (от раздробления бетона).

Образование и раскрытие трещин

Трещины (плита П-1) образовались при нагрузке 306 кг/м2, что превышает в 1,328 раза величину, указанную в рабочих чертежах серии. Ширина раскрытия трещин менее 0,05 мм (примерно в 2,5 раза менее цены деления шкалы прибора). Теоретическая ширина раскрытия трещин при нагрузке 230 кг/м2 равна 0,0255 мм.

Вид плиты с трещинами показан на рис. 5.

Рис. 5. Трещины в середине пролета плиты 1ПГ -12-2К7 (плита П–1)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

Базовое (без учета вида внешней поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами ls = 120 мм [3]. Расстояние между трещинами при нагрузке 169,32 кН: от индикатора И1 (левая опора плиты) – 305 см; от прогибомера П1 (в четверти пролета плиты) – 75 см, 60 см, 64 см, 50 см, 45 см; от прогибомера П2 – 38 см, 92 см, 50 см.

Прогибы плиты

Прогиб плиты при контрольной нагрузке равен 5 мм. Прогиб плиты, рассчитанный по СП 63.13330.2018 [3], составляет 14 мм. Изменение деформаций плиты П-1 при испытании представлено на рис. 6.

Рис. 6. График зависимости деформаций от величины нагрузки (плита П-1)

Пояснения к рис. 6:

Область I – упругая работа. Конец области I – непосредственно перед образованием первых трещин. Напряжения бетона в растянутой зоне достигают предела прочности бетона при растяжении, и происходит образование трещин. Область II – образование трещин. Область III – появление новых трещин, развитие существующих трещин. Область IY – увеличение ширины раскрытия и высоты трещин. Область Y – пунктиром показано развитие деформаций плиты при увеличении нагрузки до предельного значения (с коэффициентом безопасности 1,6 [1]). Интенсивное образование трещин происходило в областях II, III.

Разрушение плиты

Характер разрушения плит П-1, П-2 пластический. В интервале нагрузок 129,72– 176,8 кН прогибы увеличились в 4,66 раза, а в интервале нагрузок 176,18–206,64 кН – в 7 раз. Вследствие значительных деформаций арматуры происходят резкое раскрытие трещин, увеличение прогибов, сокращение высоты сжатой зоны бетона и рост напряжений в нем.

Характер разрушения плит в данных исследованиях отличается от характера разрушения, отмеченного в работе [6]: при появлении первой (единственной) трещины произошло внезапное разрушение многопустотных плит. (Плиты армированы канатами класса К1500.)

Проскальзывание арматуры

Проскальзывания арматуры в процессе испытаний не происходило.

BUILDING STRUCTURES, BUILDINGS AND CONSTRUCTIONS

О возможности сравнения результатов исследований с данными испытаний, выполненных другими авторами

Для корректного сравнения результатов исследований необходимо выполнение нескольких условий [4]: совпадение напряженного состояния конструкций, наличие сведений о классе бетона по прочности на сжатие, классе арматуры, проценте армирования, уровне предварительного напряжения арматуры, технологии изготовления, процессе испытаний и др. Такие сведения не всегда присутствуют в опубликованных источниках.

Известны сведения об испытаниях ребристой плиты серии 1.465.1-318 длиной 12 м [5]. Армирование плиты выполнено арматурой Атп-Y (Ат 800).

Сведений об испытаниях ребристых плит, армированных арматурой класса К1500 (К7), не обнаружено.

Рассмотрены данные испытаний многопустотных плит перекрытий безопалубочного формования [6, 7]. Обратимся к статье авторов В.Н. Воронова, В.В. Михайлова, С.Н. Рощиной [6]. Класс арматуры К1500, процент армирования % = 0,19 %. (Процент армирования в настоящих исследованиях % = 0,73 %.) Отношение условного предела текучести к временному сопротивлению 0,944. Нет данных о потерях предварительного напряжения арматуры, усилиях предварительного обжатия. Основное отличие состоит в характере разрушения и количестве трещин. Сравнение результатов испытаний железобетонных плит представлено в табл. 3.

Т а б л и ц а 3 Сравнение показателей железобетонных плит, армированных канатами К1500

Выводы

1.Выполнены расчеты и испытания плит покрытия, изготовленных по серии 1.465-3. Плиты с номинальными размерами 3 12 м (b l), высотой 450 мм. Класс бетона по прочности на сжатие В35; армирование арматурой 6d12 К1500.

2.Произведены расчеты плиты по трещиностойкости, жесткости и несущей способности (СП 63.13330.2018 [3]).

3.Представлены сведения о методике испытаний.

4.Несущая способность, трещиностойкость, жесткость плит удовлетворяют требованиям ГОСТ 8829-94.

5.В процессе испытаний при нагрузках, не превышающих расчетных предельных значений, в плите не обнаружены нормальные и наклонные трещины; ширина раскрытия трещин и прогибы не превышали расчетных значений; проскальзывания канатов в бетоне не наблюдалось.

6.Нагрузка при образовании трещин в опытных плитах больше теоретической в

1,328–1, 4 раза.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

7.Прогибы плит при контрольной нагрузке меньше опытных значений в 3,3–3,4 раза, а теоретических значений – в 2,7–2,8 раза [3].

8.Характер разрушения плит покрытия пластический.

9.Опытная разрушающая нагрузка плит больше теоретических величин в 1,83–

1.86раза.

10.Рассмотрена возможность корректного сравнения результатов испытаний с данными других авторов [5–7]. Отмечено отличие характера трещинообразования и разрушения многопустотных плит, представленных в статье В.Н. Воронова, В.В. Михайлова, С.Н. Рощиной [6], при армировании конструкций предварительно напряженной арматурой класса К1500. Причинами такого разрушения являются незначительное содержание рабочей арматуры и высокий класс бетона.

11.Результаты данных исследований рекомендуется использовать с целью совершенствования методов расчета предварительно напряженных железобетонных конструкций, армированных канатами класса К1500.

Список литературы

1.ГОСТ 8829-94. Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости / Межгосударственная научнотехническая комиссия по стандартизации, техническому нормированию и сертификации в строительстве. –

М.: ГУП ЦПП, 1997. – 27 с.

2.Рекомендации по испытанию и оценке прочности, жесткости и трещиностойкости опытных образцов железобетонных конструкций / НИИЖБ Госстроя СССР. –

М., 1987. – 35 с.

3.СП 63.13330.2018. Актуализированная редакция СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции». – М.: Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации, 2018. – 150 с.

4.Danilov, A.M. Sistems approach to the modeling and synthesis of building materials / A.M. Danilov, I.A Garkina // Contemporary Engineering Sciences. – 2015. – Vol.8, No. 5.– P.219–225. – URL.: http://dx.doi.org/10.12988/ces.2015.517.

5.Дудина, И.В. Методика натурных испытаний железобетонных ребристых плит покрытий / И.В. Дудина, Е.В. Нестер // Системы. Методы. Технологии: научный журнал Братского государственного университета. – 2011. – №1(9). – С. 113–118.

6.Воронов, В.Н. Результаты контрольных испытаний многопустотных предварительно напряженных плит перекрытия стендового безопалубочного формования / В.Н. Воронов, В.В. Михайлов, С.И. Рощина // Научно-технический вестник Поволжья: сборник научных статей. – Казань, 2011. – №5.– С. 89–92.

7.Шмуклер, В.С. Особенности внедрения железобетонных многопустотных предварительно напряженных плит перекрытий безопалубочного стендового формования / В.С. Шмуклер, Е.Г. Стоянов, О.М. Пустовойтова, Е.М. Тертичный, И.Г. Львовский, Р.В. Коренев // Коммунальне господарство мiст. – 2014. – Вып. 114. – С. 22–30.

References

1.Reinforced concrete construction products and factory-made concrete products. Methods of loading tests. Rules for evaluating strength, stiffness and crack resistance / Interstate scientific and technical commission for standardization, technical regulation and certification in construction. – M., 1997. – 27 p.

2.Recommendations for testing and evaluating the strength, stiffness and crack resistance of test samples of reinforced concrete structures / NIIZB. – M., 1987. – 35 р.

3.SP 63.13330.2018. Concrete and reinforced concrete structures. Basic provisions. Update version of SNiP 52-012018. – M.: Minregion Rossii, 2018. – 150 p.

BUILDING STRUCTURES, BUILDINGS AND CONSTRUCTIONS

4.Danilov, A.M. Sistems approach to the modeling and synthesis of building materials / A.M. Danilov, I.A Garkina // Contemporary Engineering Sciences. – 2015. – Vol.8, No. 5. – P.219–225. – URL.: http://dx.doi.org/10.12988/ces.2015.517.

5.Dudina, I.V. Method of full-scale testing of reinforced concrete ribbed covering plates / I.V. Dudina, E.V. Nester // Sistems. Methods. Technologies: scientific journal of Bratsk state University. – 2011. – №1(9). – P. 113–118.

6.Voronov, V.I. Results of control tests of multi-hollow prestressed floor slabs for bench forming without formwork / V.I. Voronov, V.V. Mikhajlov, C.I. Roshchina // Bulleten of Volga region collection of scientific works scientific electronic library. – Kazan, 2011. – №5. – P. 89–92.

7.Schmukler, V.S. Features of implementation reinforced concrete multihollow prestressed floor which formed without timbering / V.S. Schmukler, E.G. Stoyanov, O.M. Pustovoytova, E.M. Tertychnyi, I.G. Lvivskyi, R.V. Korenev // Municipal services in cites. – 2014. – Release 114. – P. 22–30.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

УДК 693.554.3

НОВЫЙ СПОСОБ АРМИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

К.К. Нежданов, Д.В. Артюшин, А.С. Пигина

Предложен новый способ армирования железобетонных конструкций высокопрочными ткаными сетками из легированных хромистых коррозионностойких проволок и стальной арматурой с рифами, расположенными по винтовой спирали. Обосновано преимущество разработанного способа армирования железобетонных конструкций по сравнению с известными традиционными аналогами.

Ключевые слова: железобетонные конструкции, изготовление, надежность и прочность, автоматизация, новый способ армирования, армирующая обойма, технологичность соединений арматуры, снижение трудоемкости

NEW METHOD OF CONCRETE STRUCTURES REINFORCEMENT

K.K. Nezdanov, D.V. Artyushin, A.S. Pigina

A new way of concrete structures reinforcement with high-strength woven nets made of alloyed chromium corrosion-resistant wires and steel reinforcement with reefs arranged along a helical spiral is proposed. Possible advantages of the developed way of reinforcement of concrete structures in comparison with the known traditional analogs are given.

Keywords: reinforced concrete structures, production, reliability and strength, automatization, new way of reinforcement, reinforcing cage, manufacturability of reinforcement connections, reduced labor intensity

До настоящего времени остается актуальным снижение трудоемкости изготовления несущих конструкций для зданий и сооружений при одновременной автоматизации способов их возведения и повышении прочности и надежности.

Традиционно при изготовлении монолитных и сборных железобетонных конструкций применяется горячекатаная гладкая или периодического профиля арматура из углеродистой и низколегированной стали марок Ст3, 25Г2С, 35ГС, 30ХГ2С. Поверхность рифленой арматуры периодического («кольцевого», «серповидного») профиля для увеличения ее сцепления с бетоном снабжают гребнями (рифами), которые образуются прокатом в горячем состоянии в продольном направлении стержня и периодически повторяются по всей его длине. При этом такая арматура имеет избыточную гибкость, что сдерживает ее применение в качестве жесткой (для которой используются прокатные профили – двутавры или швеллеры), воспринимающей вес подвесной опалубки и твердеющего бетона монолитных конструкций.

BUILDING STRUCTURES, BUILDINGS AND CONSTRUCTIONS

Основным недостатком в применении указанных профилей арматуры является то, что для ее стыковки приходится использовать ручную сварку, т.е. недостаточно технологичный процесс, при котором в полной мере не обеспечивается равнопрочность соединений. Процесс ручной сварки арматурных каркасов достаточно трудоемок, к тому же на строительной площадке автоматизация сварки осложнена. В зимних условиях качество и надежность стыков, а следовательно, и всего сооружения снижаются.

Внастоящее время уже начат промышленный выпуск инновационной арматуры нового поколения – винтовой, гребни которой накатывают в горячем состоянии на прокатном стане поперечной накаткой по правой или левой винтовой, однозаходной или многозаходной спирали [1]. Новая арматура изготавливается по традиционной технологии и имеет себестоимость не выше себестоимости обычной арматуры. Надежность, производительность и технологичность равнопрочных соединений такой арматуры значительно повышаются, так как они выполняются с помощью гаек или винтовых муфт без дополнительной обработки стыкуемых стержней. При этом следует заметить, что винтовая арматура имеет увеличенную внешнюю поверхность, контактирующую с бетоном, что увеличивает ее сцепление с бетоном, а следовательно, и анкеровку. Не случайно Научный совет РААСН «Железобетонные конструкции, методы расчета и проектирования» в июне 2018 г. отметил целесообразность массового внедрения нового инновационного арматурного профиля с винтообразным расположением поперечных ребер с целью достижения лучших показателей сцепления арматуры по сравнению с «европейским» профилем и «кольцевым» по ГОСТ 5781-82.

Вчрезвычайной ситуации при возникновении пожара и повышении температуры

до 600 C модуль упругости стальной арматуры стремится к нулю, что приводит к обрушению конструкции. Обрушение же конструкции, изготовленной с применением винтовой арматуры трубчатого профиля [2, 3], можно исключить прокачкой воды сквозь каналы в арматуре, тем самым предотвратив при пожаре катастрофическое обрушение сооружения в целом.

Хорошо известно, что для автомобильных и авиационных колес широко приме-

няют эффективное армирование высокопрочными стальными ткаными сетками (кор-

дами) из проволок, применение которых позволяет значительно повысить надежность и прочность шин. Такие сетки ткут на текстильных станках, а сам способ их изготовления автоматизирован и весьма высокопроизводителен. Известен и способ армирования фундаментов и стен зданий и сооружений сеткой из корда [4], который позволяет повысить надежность, прочность и жесткость таких конструкций. Этот способ автоматизирует возведение монолитных стен с применением замкнутых рукавов из высокопрочного тканого текстильного корда, образующего сетчатую армирующую ткань.

Перечисленные технические решения можно принять за прототипы для разработки нового способа армирования железобетонных конструкций высокопрочными, хромистыми стальными проволоками, образующими замкнутые в сечении сетки в виде длинных рукавов – кольчуг [5]. Стальные кольчуги обладают не только высокой прочностью, но, кроме того, сама структура их тканой поверхности обеспечивает качественное, надежное сцепление с бетоном и гарантирует надежную анкеровку в бетоне без проскальзывания. Непрерывные, проектной длины кольчуги из корда работают как внешние обоймы, армирующие и упрочняющие бетон, изготовленный с использованием расширяющегося цемента. Предлагаемый способ армирования железобетонных конструкций стальными кольчугами в зонах растяжения, среза и сжатия отличается тем, что армирование выполняют высокопрочной стальной легированной арматурой с рифами, расположенными по винтовой спирали [2, 3], и кольчугами, тканными из легированных хромистых проволок, стойких к коррозии, марок 40Х Селект, 15 ХСНД, 30ХЗМФ, 30Х2НМФ [6]. Поверхность стальных проволок кольчуг может быть дополнительно защищена от коррозии, например, электрохимическим хромированием. Следует заметить, что для кольчуг может применяться как высокопрочная стальная хромированная проволока, так и высокопрочное углеродистое волокно, не поддающееся коррозии.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

Замкнутые кольчуги, а также ленты и замкнутые кольца (обручи) изготавливаются

взаводских условиях на ткацких станках из высокопрочного тканого стального корда

всоответствии с проектными размерами стандартных конструкций и направлением действия главных растягивающих напряжений. Поперечным сечениям кольчуг можно придавать различные сечения (круглое, овальное, прямоугольное, квадратное) и транспортировать свернутыми в рулоны. Гибкие тканые кольчуги могут быть как прямолинейными, так и криволинейными, в связи с чем их можно применять для армирования различных железобетонных конструкций (плит перекрытий, балок, фундаментов, куполов, арок, сводов) как заводского изготовления, так и монолитных [4].

Кольчуги легко соединяются сшивным соединением, обеспечивающим быстроразъемность присоединения к нему патрубков гибкого напорного бетонопровода. С пульта управления бетононасосами нагнетают пластичный, расширяющийся, самонапрягающийся бетон внутрь гибких кольчуг. Нагнетаемый самонапрягающийся бетон вытесняет воздух из кольчуг через выпускные патрубки, а также сетку кольчуг. Кольчуги способом снизу вверх плотно заполняют бетоном на всю их длину и придают проектную форму конструкции, копирующую форму внешней опалубки, а затем перекрывают патрубки автоматическими клапанами. При схватывании бетон расширяется, однако кольчуги препятствуют расширению бетона, который тем самым предварительно напрягается и обжимается кольчугой объемно со всех сторон.

Предлагается приводимая ниже последовательность изготовления железобетонных конструкций с применением тканых кольчуг.

1.Для арматурных каркасов применяют трубчатую или сплошную арматуру с винтовой спиралью [1-3, 7], накатанной поперечной винтовой накаткой в горячем состоянии с закругленными рифами по синусоиде, которую предварительно защищают от коррозии хромированием (рис. 1).

2.Получают плоскую арматурную спираль силовым наматыванием арматуры на плоскую с закругленными краями консоль (витки наматывают плотно с примыканием друг к другу) (рис. 2).

Рис. 1. Фрагмент арматурного каркаса