 
        
        2175
.pdf 
31
| 
 | 
 | 
 | Исходные данные к заданию 2а | 
 | 
 | |||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |
| Первая | l1 , | l2 , | h , | Вторая | Соотношение | F , | q, | М, | ||
| цифра | цифра | жесткости | ||||||||
| м | м | м | 
 | 
 | кН | кН/м | кН/м | |||
| EI p | EIст | |||||||||
| шифра | шифра | |||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | |
| 1 | 4 | 6 | 3 | 1 | 2EI | EI | 10 | 2 | 20 | |
| 2 | 6 | 9 | 4 | 2 | 3EI | EI | 12 | 3 | 24 | |
| 3 | 3 | 9 | 6 | 3 | 2EI | EI | 14 | 1 | 38 | |
| 4 | 6 | 12 | 3 | 4 | 3EI | 1,5EI | 16 | 4 | 16 | |
| 5 | 4 | 8 | 4 | 5 | EI | EI | 18 | 1 | 22 | |
| 6 | 6 | 10 | 3 | 6 | EI | EI | 20 | 2 | 18 | |
| 7 | 3 | 9 | 6 | 7 | 2EI | EI | 24 | 2 | 32 | |
| 8 | 6 | 12 | 4 | 8 | 3EI | 2EI | 26 | 4 | 34 | |
| 9 | 4 | 8 | 3 | 9 | 3EI | 1,5EI | 28 | 3 | 12 | |
| 10 | 3 | 6 | 4 | 10 | 2EI | EI | 30 | 1 | 14 | |
| 11 | 6 | 9 | 4 | 11 | 2EI | EI | 10 | 2 | 24 | |
| 12 | 4 | 8 | 6 | 12 | EI | EI | 12 | 3 | 18 | |
| 13 | 8 | 4 | 3 | 13 | 2EI | EI | 14 | 4 | 20 | |
| 14 | 12 | 6 | 4 | 14 | 2EI | EI | 16 | 1 | 36 | |
| 15 | 9 | 3 | 4 | 15 | EI | EI | 18 | 2 | 18 | |
| 16 | 6 | 3 | 3 | 16 | 3EI | 1,5EI | 20 | 3 | 22 | |
| 17 | 4 | 6 | 6 | 17 | 2EI | EI | 22 | 1 | 24 | |
| 18 | 6 | 9 | 3 | 18 | 2EI | EI | 24 | 2 | 30 | |
| 19 | 9 | 12 | 4 | 19 | 3EI | 1,5EI | 26 | 4 | 32 | |
| 20 | 12 | 6 | 4 | 20 | 3EI | 2EI | 28 | 4 | 20 | |
| 21 | 12 | 4 | 3 | 21 | EI | EI | 30 | 1 | 24 | |
| 22 | 3 | 9 | 3 | 22 | 2EI | EI | 32 | 2 | 26 | |
| 23 | 4 | 8 | 4 | 23 | 3EI | 2EI | 16 | 3 | 28 | |
| 24 | 5 | 10 | 4 | 24 | 2EI | EI | 18 | 2 | 16 | |
32
 
2б. Вычисление перемещений, вызываемых осадкой опор
Цель задания:
Для заданной стержневой системы определить перемещение точки К, вызванное осадкой опоры.
Исходные данные:
При осадках опор в статически определимых системах внутренних усилий не возникает, но появляются перемещения сечений элементов (рис. 2.2,а).
Рис. 2.2
Система статически определимая:
W 3Д Ш Соп 3 3 2 2 5 0; С1 0,02 м; С2 0,05 м;0,03 рад.
Определить: ky .
33
Решение:
Для определения перемещения используем теорему о взаимности работ. Пусть первое состояние – единичное; второе состояние – действительное, в котором нет внешней нагрузки (или нулевая нагрузка), поэтому правая часть равенства равна нулю. Уравнение работ (рис. 2.2,б) имеет вид:
Pi i R 0;
Здесь Pi 1 единичная сила, приложенная по направлению искомого перемещения (если ищем угол поворота, то прикладываем в сечении единичный момент);
i искомое перемещение;
«» если направления реакции и перемещения совпадают;
Ri реакции в единичном состоянии, в направлении которых произошли действительные перемещения;
i перемещения в действительном состоянии, т.е. заданные.
Moпр.ч. RK 5 P 3 0 ;
RK P 3 0,6 ; 5
Mcпр.ч. P 10 RK 5 RB 5 0 ;
| R | P 10 R 5 | 10 3 1,4 ; | 
| 
 | ||
| B | 5 | 5 | 
| 
 | 
Fy 0; RA P 0; RA P 1;
Fx 0; H A RB R 0 ;
M A 0; H A RB R 1,4 0,6 2 ;
M A RB 5 R 5 P 14 0 ;
M A 1,4 5 0,6 5 14 4;
1 Ky RA C1 RB C2 H A C2 Ma RK C1 0;Ky RA C1 RB C2 H A C2 M A R C1 1 0,02 1,4 0,05 2 0,05 0,03 4 0,6 0,02
0,292 м 29,2 см.
34
 
Варианты задания 2б
35
 
36
 
37
| 
 | 
 | Исходные данные к заданию 2б | 
 | 
 | ||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |
| Первая | l1 , | l2 , | h , | Вторая | С1 , | С2 , | , рад | |
| цифра | цифра | |||||||
| м | м | м | м | м | ||||
| шифра | шифра | 
 | ||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | |
| 1 | 4 | 6 | 3 | 1 | 0,03 | 0,09 | 0,02 | |
| 2 | 6 | 4 | 4 | 2 | 0,04 | 0,05 | 0,03 | |
| 3 | 8 | 6 | 2 | 3 | 0,05 | 0,06 | 0,04 | |
| 4 | 9 | 6 | 3 | 4 | 0,06 | 0,08 | 0,05 | |
| 5 | 12 | 8 | 4 | 5 | 0,07 | 0,09 | 0,06 | |
| 6 | 4 | 8 | 5 | 6 | 0,08 | 0,1 | 0,07 | |
| 7 | 6 | 3 | 3 | 7 | 0,09 | 0,12 | 0,08 | |
| 8 | 8 | 5 | 4 | 8 | 0,13 | 0,08 | 0,09 | |
| 9 | 9 | 6 | 2 | 9 | 0,14 | 0,07 | 0,02 | |
| 10 | 12 | 6 | 3 | 10 | 0,15 | 0,06 | 0,03 | |
| 11 | 4 | 5 | 4 | 11 | 0,16 | 0,05 | 0,04 | |
| 12 | 6 | 8 | 6 | 12 | 0,17 | 0,11 | 0,05 | |
| 13 | 8 | 6 | 4 | 13 | 0,18 | 0,12 | 0,06 | |
| 14 | 9 | 5 | 3 | 14 | 0,09 | 0,13 | 0,07 | |
| 15 | 12 | 6 | 2 | 15 | 0,1 | 0,14 | 0,08 | |
| 16 | 4 | 9 | 5 | 16 | 0,04 | 0,15 | 0,09 | |
| 17 | 6 | 12 | 4 | 17 | 0,05 | 0,16 | 0,02 | |
| 18 | 8 | 10 | 5 | 18 | 0,06 | 0,17 | 0,03 | |
| 19 | 9 | 6 | 3 | 19 | 0,07 | 0,18 | 0,04 | |
| 20 | 12 | 8 | 2 | 20 | 0,08 | 0,19 | 0,05 | |
| 21 | 10 | 6 | 3 | 21 | 0,09 | 0,04 | 0,06 | |
| 22 | 12 | 4 | 5 | 22 | 0,12 | 0,06 | 0,07 | |
| 23 | 6 | 10 | 5 | 23 | 0,14 | 0,08 | 0,08 | |
| 24 | 9 | 6 | 3 | 24 | 0,16 | 0,09 | 0,09 | |
38
 
2в. Вычисление перемещений, вызываемых температурными воздействиями
Цель задания:
Для заданной стержневой системы определить перемещение точки К.
Решение:
В статически определимых системах от изменения температурного режима внутренние усилия не возникают, но появляются перемещения. Эти перемещения определяются по формуле
| n | 
 | t | t | 
 | 
 | 
 | l | 
 | n | t | t | 
 | l | 
 | 
 | |
| 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||
| mt | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | Mmdx | 
 | Nmdx. | ||||||||
| 
 | 
 | 1 | 2 | 
 | 
 | 1 | 
 | 2 | ||||||||
| 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||
| 
 | 
 | H | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | ||||||||
| 1 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | o | 1 | 
 | 
 | 
 | o | |||
При вычислении перемещений интегрирование распространяется на те элементы сооружения, температурный режим которых изменился.
Для прямолинейных и ломаных стержней постоянного сечения интеграл равен площади единичных эпюр:
| 
 | 
 | mt t1 t2 | M t1 t2 | N , | |||
| 
 | 
 | n | 
 | n | 
 | 
 | |
| 
 | 
 | 1 | 
 | H | 1 | 2 | 
 | 
| где | – | коэффициент линейного расширения материала; | |||||
| 
 | t1 – | температура внутреннего волокна; | 
 | ||||
| 
 | t2 – | температура наружного волокна; | 
 | 
 | |||
Прямые скобки указывают, что разность температур берется по абсолютной величине;
H – высота сечения;
M и N – площади единичных эпюр M или N соответственно, которые построены от единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения (если ищут угол поворота, то в сечении прикладывают единичный момент).
Знак «+» при определении перемещений от изгиба М, если температурное воздействие вызывает удлинение тех же волокон, что и эпюра от Р=1. При определении перемещений от растяжения (сжатия) N, знак «+» надо поставить, если температура вызывает осевое удлинение, и единичная сила также вызывает удлинение.
Для рассматриваемого примера требуется определить перемещение шарнира C по вертикали: cy .
Кинематический анализ: W 3Д 2Ш Соп 3 3 2 3 3 0 – система статически определимая.
39
 
Обозначим элементы и построим единичные эпюры M и N от единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения.
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | R P 0,5; | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | B | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | Mcл.ч. H 5 RA 3 0; | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | H A | RA 3 | 
 | 0,5 3 | 0,3; | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 5 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 5 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | MД H A 2 H 2 RB 6 RL 8 0; | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | RL | 
 | 
 | 
 | R 6 | 
 | 1 63 | 0,375; | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | B | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 8 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 8 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | Hi | 
 | 0,1 li , Hi | 
 | – высота сечения, li | – длина элемента. | 
 | 
 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | су t1 t2 | M | t1 t2 N | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | n | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | n | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 1 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | H | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 1 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 24 6 | 
 | 
 | 1 1,5 5 | 
 | 
 | 
 | 
 | 24 6 | 
 | 
 | 
 | 1 1,5 3 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 0,1 5 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 0,1 3 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 24 6 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 24 6 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 24 6 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 1 1,5 3 | 
 | 
 | 
 | 
 | 1 1,5 5 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 1 0,75 | 6 | 
 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 0,1 3 | 
 | 
 | 
 | 
 | 0,1 5 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 0,1 6 | 2 | 
 | 
 | |||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 6 6 | 
 | 
 | 
 | 1 0,75 2 | 24 6 0,5 5 24 6 0,3 3 | 
 | 
 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 0,1 2 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | ||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 24 6 0,3 3 | 24 6 0,5 5 | 24 6 | 
 | 0,3 6 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 2 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | |||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 150 225 225 150 67,5 45 | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 
 | 22,5 8,1 8,1 22,5 27 | 806,7. | 
 | 
 | 
 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
40
