2159
.pdf
Определяем коэффициент
= 1,25 − · =1,25-0,836 1,1=0,33 1,
где m=Rbt,ser Wpl/Mn=1,6(100) (7944,12/15,2 105)=0,836,ls=1,1 9.
Кривизна 1/r1в середине пролета панели при кратковременном действии всей нагрузки при b=0,9 и =0,45:
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Mn |
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
15,2 105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( f |
) b'f |
h0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
h0 z1 |
Es As |
|
|
|
Eb |
|
14,5 13,54 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
-1 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.27 |
10 |
|
см |
. |
||||||||
2,1 10 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,133 135 17 27 10 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
100 5,09 |
|
|
(100) 0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Прогиб f1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
5 |
l2 |
1 |
|
|
|
5 |
|
3402 1,27 10 5 |
|
0,51 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
48 |
|
48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисление f2 . |
|
|
Mld 9,22kH м . Заменяющий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mr |
|
|
Mld 9,22 кНм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mld |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9,22 105 |
|
|
|
0,018 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b' |
h2 R |
|
135 14,52 18,5 (100) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
0 |
|
b,ser |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
0,25; z1 |
14,5 0,893 13,54 см; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 5 (0,053) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
по данным расчёта f1 |
принимаем: s 0,33; b |
0,9; 0,45; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
9,22 105 |
|
|
|
|
|
|
|
0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
1 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,72 10 |
|
см |
|
|||||||||||||
|
r2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,133 135 17 27 10 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
14,5 13,54 |
2,1 10 100 5,09 |
|
|
|
|
(100) 0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Прогиб f2
f2 485 3402 2,72 10 5 0,33 см.
Вычисление |
f |
. Кривизну |
1 |
при длительном действии постоянной и |
|
||||
|
3 |
|
r3 |
|
|
|
|
|
длительной нагрузок определяем с использованием данных расчёта кривизны 1 и r1
Стр.
61
1 |
: M |
|
M |
|
9,22 кHм ; 0,25; z 13,54 см; |
|
0,836; |
0,15 . |
|
r |
ld |
m |
|||||
r2 |
|
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент s при es 0,8: s 1,25 es m 1,25 0,8 0,836 0,58 .
Кривизна 1 в середине пролёта панели r3
1 |
|
9,22 105 |
|
|
0,58 |
|
|
0,9 |
|
|
|
5,97 10 |
5 |
см |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
r3 |
14,5 13,54 |
2,1 10 |
5 |
100 |
|
0,133 135 17 27 10 |
3 |
(100) 0,15 |
|
|
||||||
|
|
|
5,09 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Прогиб f3
f3 485 3402 5,97 10 5 0,72см.
Суммарный прогиб |
ftot f1 f2 |
f3 0,51 0,33 0,72 0,9см flim |
1 |
|
2см |
|
150 l |
||||||
|
|
|
|
|||
по конструктивным и эстетическим требованиям. |
|
|
|
|||
Расчёт панели по |
раскрытию |
трещин, нормальных к продольной |
оси. |
|||
Предельно допустимая ширина раскрытия трещин составляет acrc1 0,4мм и acrc2 0,3мм..
Ширина раскрытия трещин
acrc1 l s 20 (3,5 100 ) 3 d d ,
Es
где 1 ; l,cd 1, l,cd (1,6 15 ); 1; a 1
(так как a2 3см 0,2 h 0,2 17 3,4см);
d=28см; |
As |
|
5,09 |
|
0,03 0,03. |
|
16 14,5 |
||||
|
b h0 |
|
|||
Расчёт по длительному раскрытию трещин. Ширину длительного раскрытия трещин определяют от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.
Изгибающий момент в середине пролёта панели Mld 9,22 кНм.
Напряжение в растянутой арматуре
Стр.
62
|
s2 |
Mld |
|
9,22 105 |
13378 Н/см2=134 МПа. |
|
A z |
|
|||
|
|
|
5,09 13,54 |
||
|
|
s 1 |
|
|
|
Так как растянутая арматура в рёбрах расположена в два ряда, то |
|||||
напряжение s |
необходимо умножить на поправочный коэффициент n . |
||||
При длительном действии нагрузок принимаем: l 1,6 15 1,6 15 0,02 1,3.
Коэффициент:
|
|
|
Аs |
|
5,09 |
|
0,03 0,02; |
|||
|
|
b h |
16 14,5 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
acrc 1 1,3 1 |
134 |
20 (3,5 100 0,02) 3 |
|
1 0,076мм acrc2 0,3мм. |
||||||
28 |
||||||||||
2,1 105 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчёт по кратковременному раскрытию трещин. Ширину кратковременного раскрытия трещин определяют как сумму ширины раскрытия от длительного
действия постоянных и длительных нагрузок acrc3 и приращения ширины
раскрытия от действия кратковременных нагрузок (acrc1 acrc2)
acrc (acrc1 acrc2 ) acrc3,
где acrc3 0,2мм .
Напряжение в растянутой арматуре при кратковременном действии всех нормальных нагрузок
|
s1 |
|
Mn |
|
|
15,2 105 |
22055H /см2 220МПа. |
|
|
5,09 13,54 (100) |
|||||
|
|
A z |
|
||||
|
|
|
s |
1 |
|
|
|
Напряжение в растянутой арматуре от действия постоянных и длительных нагрузок
|
s2 |
|
Mld |
|
|
9,22 105 |
134МПа. |
|
|
5,09 13,54 (100) |
|||||
|
|
A z |
|
||||
|
|
|
s |
1 |
|
|
|
Приращение напряжения при кратковременном увеличении нагрузки от длительнодействующей до её полной величины составляет
s s1 s2 220 134 86МПа.
Приращение ширины раскрытия трещин при l 1
Стр.
63
acrc (acrc1 acrc2 ) 1 1 1 2,186105 20 (3,5 100 0,02) 3
28 0,037 мм
Суммарная ширина раскрытия трещин
a |
0,2 0,037 0,237 a |
|
0,4 |
мм |
crc,tot |
crc1,lim |
|
|
3.3.Расчёт железобетонной площадочной плиты
Требуется расчитать, и сконструировать ребристую плиту лестничной площадки двухмаршевой лестницы. Ширины плиты 1210 мм, толщина 60 мм,
нормальная нагрузка 3 кН/м2, коэффициент надёжности по нагрузке f 1,2.
Бетон класса В25, арматура каркасов из стали класса А-II, сетки из стали класса В500.
Определение нагрузок.
Собственный нормативный вес плиты при hf ' 6 см;
qn 0,06 25000 1500H / м2 .
Расчётный вес плиты:
q 1500 1,1 1650H / м2 .
Расчётный вес любого ребра (за вычетом веса плиты)
q (0, 29 0,11 0, 07 0,07) 1 25000 1,1 1000H / м .
Расчётный вес крайнего пристенного ребра
q 0,14 0,09 1 2500 1,1 350H / м.
Временная расчётная нагрузка
p 3 1, 2 3, 6kH / м2 .
При расчёте площадочной плиты будем отдельно рассматривать полку,
упруго заделанную в ребрах, лобовое ребро, на которое опираются марши, и
пристенное ребро, воспринимающее нагрузку от половины пролёта полки плиты.
Расчёт полки плиты.
Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитываем как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.
Стр.
64
Рис. 3. Расчетная схем а плиты
Расчётный пролёт р авен расстоянию между рёбрами 0,92 м.
При учёте образования пластичного шарнира изгибаю щий мом ент в пролёте
ина опоре опр еделяют по формуле, учиты вающей выравнивание мо ментов
М Мs q l2 /16 5 250 0,922 /16 277, 73Hм,
г де q (q p) b (1650 3600) 1 5250H / м; b=1 м. |
|
|
||||||||||||
При b=10 0 см и h0 |
h a |
6 |
|
2 4см вычисляем |
|
|
||||||||
0 |
|
|
|
М n |
|
|
|
|
2777,3 0,95 |
|
0,0013; |
|||
R |
b |
|
b2 |
b h2 |
|
14,5 (100) 0,9 100 42 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|||
по таблиц е определяем: |
0 |
|
,995 ; 0,01; |
|
|
|||||||||
À |
|
|
|
Ì |
|
n |
|
|
|
|
2777,3 0,95 |
0,018cì 2; |
||
|
h R |
|
|
0,995 4 375 (100) |
||||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
0 |
s |
|
|
|
|
|
|||
Укладыва ем сетку С-1 из |
арматуры Ø3 мм Вр-I шагом S=200 мм на 1 м |
|||||||||||||
длины с отгибом на опорах, |
Аs |
|
0,36cм2. |
|
|
|||||||||
Расчёт лобового ребра. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
На любое ребро де йствуют с ледующ ие нагрузки:
- постоянная и врем енная, равномерно распределённые от полов ины пролёта полки и от собс твенного веса
q (1650 3600) 1,2 1/ 2 1000 4176,3H / м;
- равном ерно распределён ная нагрузка от опорно й реакции мар шей,
приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб q1 Q / a 1780/1,21 1471H / м.
Расчётна схема лобового реб ра показана на рисунке
Стр.
65
Рис. 4. Расчетная схем а лобовой балки (ребра)
Изгибающий моме нт на выступе от нагрузки q на 1 м
М |
1 |
q |
10 7 |
1471 8,5 12503,5H cм 125 H м. |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем расчётный |
изгибающий момент |
в |
середине |
пр олёта ребра |
||||||||||||||||||||
(считая условно ввиду м алых разрывов, ч то q1 |
дей ствует по всему пр олёту): |
|||||||||||||||||||||||
М (q q ) l2 |
/8 (4176,3 1 471) 2,972 |
/8 7228,5 Hм. |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчётное значение поперечной силы с учётом |
n 0,95 |
|
|
|||||||||||||||||||||
Q (q q1 ) l n |
/ 2 (4176,3 |
1471) 2,97 0,95 / 2 8 584 H . |
|
|
||||||||||||||||||||
Расчётноесечение лобового ребра явл яется тав ровым с полкой в сжатой зоне |
||||||||||||||||||||||||
ширин ой:b'f 6 h'f br |
|
6 6 12 48cм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Так как ребро монолитно с вязано с полкой, способствующей восприятию |
||||||||||||||||||||||||
момента от кон сольного выступа , |
то расчёт лобов ого ребра можно в ыполнять на |
|||||||||||||||||||||||
действ ие только изгиба ющего момента М 7228,5 H м. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
В соответствии |
|
|
с |
|
общи м |
порядком |
|
расчёта |
изгибаемы х элементов |
|||||||||||||||
определяем (с учётом |
|
коэффициента |
надёжности |
n 0,95 ): |
расположеение |
|||||||||||||||||||
нейтр альной оси при x h'f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
М |
n |
722850 0,95 0,69 106 |
R |
b2 |
b h' |
(h 0, 5 h' ) |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
f |
0 |
f |
|
|
|||
14,5 (10 0) 0,9 48 6 (31,5 0 ,5 6) 10,7 106 |
Hcм. |
|
|
|||||||||||||||||||||
условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке; |
|
|
||||||||||||||||||||||
0 |
|
|
|
М n |
|
|
|
722850 0,9 5 |
|
|
|
0, 011; |
|
|
||||||||||
b |
' |
h2 |
R |
b 2 |
48 31, 5 14,5 (100) 0,9 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
f |
0 |
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
по таблиц е находи м 0,993; 0,0117 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стр. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66 |
|
А |
М n |
|
|
722850 |
0,95 |
0,784 cм2; |
|
|
0,993 31,5 |
280 (100) |
|||
s |
h R |
|
||||
|
0 |
s |
|
|
|
|
принимаем из конструктивных соображений 2Ø10 АII, Аs 1,57 cм2;
процент армирования: ( As / b h0 ) 100 1,57 100 /12 31,5 0, 42 0 0 .
Расчёт наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу.
Q=8,584 kH. Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось
с, придерживаясь порядка расчёта:
Bb b2 (1 f n) Rbt b2 b h02 2 1,214 1,05 (100) 12 31,52 27,4 105 H/cм, где n 0, f 0,75 (3 h'f ) h'f /b h0 0,75 3 62 /12 31,5 27,4 105 H/см;
(1 f n ) (1 0,214 0) 1,214 1,5;
в расчётном наклонном сечении:
Qb Qsw Q / 2,
тогда c Bb /0,5 Q 27,4 105 /0,5 8584 638cм,
что больше 2 h0 2 31,5 63 ñì ; принимаем с=63 см.
Вычисляем:
Qb Bb /c 27,4 105 /63 43,4 103 H 43,4 кH Q 8,584 кH,
следовательно, поперечная арматура по расчёту не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса АI шагом 150 мм.
Консольный выступ для опирания сборного марша армируют стойкой С-2 из арматуры диаметром 6мм класса А240; поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса К-I ребра. Расчёт второго продольного ребра площадочной плиты выполняют аналогично рсчёту лобового ребра без учёта нагрузки от лестничного марша.
Стр.
67
4ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
4.1. Выбор основного ведущего механизма строительно-монтажных работ
Выбор монтажного крана осуществляется по требуемым рабочим параметрам конструктивных решений здания, массы и габаритов конструкций, монтажных приспособлений, выбранной монтажной схемы, мест складирования сборных конструкций. А затем проводится технико-экономическое сравнивание предполагаемых вариантов и из них выбирается наиболее экономичный.
Определяем технические характеристики крана
При выборе башенного крана требуемая грузоподъёмность Qк на заданной высоте грузового крюка определяется по формуле:
Qк = mэ + mт
Где: mэ – масса наиболее тяжёлого элемента;
mт – масса такелажных устройств (стропы, траверсы, захваты).
Наиболее тяжелым элементом является плита перекрытия ПК 75-15-8 Q=3,5т.
Qк = 3,5 + 1,0=4,5 т.
Высота подъема крюка:
Н= H0 +H3 + Hэ + Hс =17,0+1+0,22+4= 22,22 м,
где: h0 = 17 м - отметка монтажного уровня от основания крана; h3 = 1 м - расстояние от низа элемента до монтажного уровня; hЭ = 0,22 м - высота монтируемого элемента ;
hС = 4 м - высота строповки;
Требуемый вылет стрелы:
Lстр=a+b+c/2,
где: А=22 м - габарит возводимого здания,
B=5 м - расстояние от крана до возводимого здания С=8 м - габарит крана (расстояние между рельсами) Lстр= 22+5+8/2=31 м
ВКР – 2069059-08.03.01-130945-2017 |
Стр. |
|
68 |
||
|
Данным параметрам наиболее соответствует кран КС-4571.
Принимаем его в качестве основного ведущего механизма.
Рисунок 5 - Башенный кран КС-4571
4.2.Технико-экономические показатели производимых работ
Продолжительность строительства:
нормативная – 12 мес.
фактическая – 7,5 мес.
Экономический эффект от сокращения срока строительства – 37443,57 руб.
Трудоемкость работ – 34745,45 чел.-дн Сметная стоимость – 57405,00 т. руб.
Выработка на одного человека в день – 934,91руб/чел.-дн Уровень механизации – 68%
Уровень сборности – 71%
4.3.выбор методов производства работ
Срезку и планировку грунта планируется выполнить бульдозером ДЗ-18 с
навесным оборудованием к трактору Т-100, мощностью 79 кВТ.
Разработку грунта выполнить экскаватором Э-504 с ковшом 0,5 м3.
Устройство временных дорог и подземной части здания производятся краном на автомобильном шасси КС-250.
Стр.
69
Бетон подается автобетононасосом на щасси АБН 75/32.
Подача арматуры, бетона, элементов опалубки и поддонов с кирпичом и блоками выполнить краном КС-4571.
Устройство кровли выполнить с помощью крана КС-4571.
Трудоемкость работ определена по формуле:
Тр = В·Н ,
В – объем i-той работы в натуральном выражении Н – норматив трудозатрат i-той работы по ЕНиР
Машиноемкость механизированных работ определены с использованием норм машиноемкости изложенных в ЕНиР.
Трудоемкость специальных работ определена по формуле:
Т = Ц / Пр ,
Ц – стоимость i-той работы, руб.
Пр – средняя выработка на одного работника, руб. в день Численность бригад-исполнителей общестроительных работ определена по
формуле:
Ч= Т/ (22·Тп·Кн·Кф) ,
Т– трудоемкость i-той общестроительной работы, чел.дн.
Тп – продолжительность выполнения i-той общестроительной работы,
планируемой в соответствии с нормами продолжительности и заделов Кн = 1,1 – коэффициент выполнения норм выработки Кф = 0,9 – коэффициент использования планового фонда времени Возведение здания, чел.дн.: 942,13
Отделочные работы, чел.дн.: 690,72
Численность комплексной бригады:
Чк =942,13/ (22·4,5·1,1·0,9)=23,5
Принимаем комплексную бригаду: 24 человек Чс = 690,72/ (22·3·1,1·0,9)=16,9
Численность специализированной бригады:17 человек
Стр.
70