773

Рис.4.19. Прохождение изгибных колебаний через угловой стык пластин из оргстекла с упругой вставкой:

1 – эксперимент[83]; 2 – расчет по предлагаемой методике

Рис.4.20. Изоляция упругих колебаний жестким угловым соединением бетонных панелей разной толщины:

1 – эксперимент[1]; 2 – расчет [56]; 3 – расчет по предлагаемой методике

92

Рис. 4.21. Прохождение изгибных колебаний

из легкобетонной плиты h1=0,07 м в бетонную плиту h2=0,16 м; возбуждение производилось вибратором:

1 – эксперимент [82]; 2 – расчет по предлагаемой методике

Рис. 4.22. Прохождение изгибных колебаний

из легкобетонной плиты h1=0,07 м в бетонную плиту h2=0,15 м; возбуждение производилось вибратором:

1 – эксперимент [82]; 2 – расчет по предлагаемой методике

93

Рис. 4.23. Прохождение изгибных колебаний

из легкобетонной плиты h1=0,15 м в бетонную плиту h2=0,16 м; возбуждение производилось вибратором:

1 – эксперимент [82]; 2 – расчет по предлагаемой методике

Сопоставление экспериментальных и расчетных данных показыD вают удовлетворительную сходимость, что подтверждает правильность выбора расчетных моделей и возможность их использования на стадии проектирования для определения изоляции звуковой вибрации на путях её распространения по конструкциям зданий.

4.6. Практическая реализация расчетного метода изоляции

воздушного шума легкими ограждениями на ЭВМ

Применение средств вычислительной техники делает возможным вариантное проектирование акустического режима помещений исходя не только материалов ограждения, но и способов их соединения с несуD щими элементами здания. Алгоритм расчета, блок – схема которого представлена на рис.4.24 реализован в виде программы на любом из известных языков программирования. Точность результатов расчета достаточна для практической деятельности инженеров – проектировD щиков. Ввод исходных данных производится согласно табл. 4.3, п.1–11 с указанием интервала частот i, Гц спектра изоляции.

Данные для расчета: ρп = 1000 кг/м3; hп =0,10 м; bп =3,0 м;

Еп =7 109 н/м2; ηм = 0,00095; ρк = 2350 кг/м3; hк =0,16 м; bк =3,0 м; Ек =2,35 1010 н/м2; i = 100, 200, 400, 800, 1600, 3200, 6400 (Гц).

94

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Теория и практика звукоизоляции в настоящее время получила значительное развитие. В нормативной литературе содержаться метоD ды расчета массивных и легких ограждающих конструкций. Точность методов подтверждает большая статистика натурных измерений. В разделе 3 [55] предусматривается расчет только для наиболее массовых строительных материалов. Расчеты по предлагаемым в [55] методикам для ограждений, имеющих промежуточные (в сравнении с легкими и массивными ограждениями) значения поверхностной плотности, дают различные спектры изоляции. Способы закрепления конструкций в [55] не оговариваются, хотя они существенно влияют на изолирующую способность. Указанные недостатки ограничивают проектирование легких ограждений из различных материалов и способах закрепления.

Экспериментально установлено, что построенная графоDаналитиD ческим методом [55] кривая изоляции соответствует жесткому услоD вию закрепления контура легких ограждений. При устройстве упругого закрепления на частотах проявления виброизолирующего эффекта в прокладочных элементах экспериментальные результаты оказываются гораздо ниже расчетных.

Исследования на моделях изоляции воздушного шума легкими ограждениями при упругом опирании контура показали, что на частотах, предшествующих проявлению виброизолирующего эффекта, звукоизоляция соответствует жесткому закреплению контура, а на частотах, превышающих эту величину – наблюдается её понижение. Поэтому применение прокладочных материалов необходимо только в целях герметизации при обеспечении жесткости соединения элеD ментов.

98