1678
.pdfДля расчета нагружателя стенда проверки мощности легковых автомобилей скорость берется в четырех точках внешней скоростной характеристики: 60, 80, 100, 120 км/ч.
Частота вращения коленчатого вала двигателя [15]:
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
0,265Vi0 |
, |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
дв |
|
|
|
Rk |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где V – скорость автомобиля, км/ч; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
io = 4 – передаточное отношение главной передачи. |
|||||||||||||||||||||
|
|
nдв |
|
0,265 1 4 |
2600мин 1 , |
|
|
||||||||||||||
|
|
0,0004 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
n |
дв |
|
n |
дв |
|
2 |
n |
дв |
3 |
|
||||||
N |
|
N |
|
a |
|
|
b |
|
|
|
c |
|
|
, |
|||||||
e |
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
nN |
|
nN |
|
|
nN |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.15)
(3.16)
где NM = 66 кВт – максимальная мощность по паспорту;
nN =5500 мин-1 – частота вращения коленчатого вала, соответствующая максимальной мощности;
а=Ь=с=1– коэффициенты.
|
e |
|
2600 |
|
2600 |
2 |
|
2600 3 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
N |
|
66 1 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
53кВт. |
|
|
|
|
5500 |
|
5500 |
|
|
5500 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность, затрачиваемая на привод вспомогательных агрегатов [15]:
|
|
|
|
|
|
|
Nв а (1 в )Ne , |
(3.17) |
|
|
|
n |
дв |
|
1,67n2 |
|
|
где в |
0,982 |
|
|
|
дв |
0,843, |
|
|
105 |
108 |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||
Nва (1 0,843) 53 8,3кВт.
Потери мощности в агрегатах трансмиссии:
|
N тр (1 m )(Ne Nв а ) |
(3.18) |
|||||||
где m – КПД трансмиссии, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
n |
|
(2 0,025V )G3V |
|
, |
||||
2,7 106 (N |
e |
N |
ва |
) |
|||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
где n = 0,94
43
m 0,94 (2 0,025 1) 3750 1 0,94, 2,7 106 (53 8,3)
N тр (1 0,94)(53 8,3) 2,7кВт.
Потери мощности на преодоление сил трения качения [15]:
N f f p G3V / 3672. |
(3.19) |
Принимаем, что fp = 0,028 не зависит от скорости.
N f 0,028 3750 1/ 3672 1,7кВт.
Потери мощности в механизмах стенда:
|
|
N ст |
|
1,4 2,8 103 n p |
, |
(3.20) |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1,36 |
|
|
|
N |
ст |
1,4 2,8 103 110 |
2,2кВт, |
|
||||
|
|
|
1,36 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где np – частота вращения роликов стенда, мин-1:
|
|
|
np |
30V |
|
|
2,65V |
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
3,6 Rp |
Rp |
|||||
n |
|
|
30V |
|
|
2,65 1000 |
110мин 1. |
||||
p |
|
|
|||||||||
|
|
3,6 Rp |
|
|
0,4 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Так как в процессе работы нагружателя происходит нагрев обмоток и металла, его эффективность снижается. Поэтому мощность нагружателя берется с 20% запасом.
nH 1,2N x, |
(3.21) |
nH 1,2 38,1 45,7кВт.
Используя результаты расчета мощности, поглощаемой нагружателем,
определяем тормозной момент по формуле:
|
|
M x |
|
9551,6N Н |
, |
(3.22) |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
n p |
|
|
|
|
M x |
|
9551,6 45,7 |
3968Н м. |
|
||||
|
110 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
44
3.4 Проверочный расчет
Построим расчетную схему вала:
Rbz |
Fg |
Rby |
Rbz |
Ray |
|
0.05 |
0.566 |
0.536 |
0.079 |
F3 Fm
0.04
Рисунок 3.2 – Расчетная схема вала Определим силу воздействия муфты на вал:
|
|
|
|
|
(3.23) |
FM 250 |
T 250 |
1250 8838,83Н , |
|||
где Т = 1250Н∙м – крутящий момент.
Определим силу воздействия звездочки на вал:
F3 250
T 8838,83Н ,
где Fr – сила действующая на вал от массы, приходящейся на ось автомобиля.
Gk = 131,25кг – сила нагрузки, действующая от оси автомобиля,
следовательно FG = 1312,5Н.
Определим силу реакции а плоскости XY [14]:
М А 0.
RBy 1,102 FG 0,566 FM 1,221 0,
R |
|
|
FG 0,566 FM 1,221 |
10471. |
By |
|
|||
|
1,102 |
|
||
|
|
|
||
М В 0.
RAy 1,129 FG 0,536 FM 0,119 0,
R |
|
|
FG 0,536 FM 0,119 |
308,52, |
Ay |
|
|||
|
1,129 |
|
||
|
|
|
||
Проверка:
M c RAy 0,566 RВy 0,536 FM 0,655,
M c 174,622 5612,46 5789,43 0.
Проверка равняется нулю, значит расчеты выполнены верно.
Определим силу реакции в плоскости XZ [14]:
45
М А 0.
RBz 1,102 F3 1,181 0,
RBz F3 1,181 9472,47.
1,102
М В 0.
RАz |
1,102 F3 0,079 0, |
|||
R |
|
|
F3 0,079 |
633,6. |
Аz |
|
|||
|
1,102 |
|
||
|
|
|
||
Проверка:
M c RAz 1,181 RBz 0,079,
M c 748,32 748,33 0.
Проверка равняется нулю, значит расчеты выполнены верно.
Расчет на прочность
Строим эпюры изгибающих моментов а плоскости XY [14].
Рассмотрим участок I:
z1 = 0, |
М = 0; |
|
z1 = 0,566м, |
М1 = -RAy∙z1=-308,52∙0,566=-174,62 Н∙м. |
|
Рассмотрим участок II: |
||
z2 |
= 0, |
М = 0; |
z2 |
= 0,536м, |
М2 = -FМ∙(0,119+z2)+RBy∙z2=-8838,83∙0,119=-175,43 Н∙м. |
Рассмотрим участок III: |
||
|
|
M = -FM∙z3; |
z3 |
= 0, |
М = 0; |
z3 |
= 0,536м, |
М3 = - 8838,83∙0,119=-1051,82 Н∙м. |
Строим эпюры изгибающих моментов а плоскости XZ.
46
Плоскость XY |
|
Fg |
|
Fm |
|
|
Ray |
|
Rby |
||
|
|
|
|
||
|
|
I уч. |
II уч. |
|
III уч. |
|
Z1 |
|
Z2 |
|
Z3 |
0.05 |
0.566 |
0.536 |
0.119 |
||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-175 |
|
|
Плоскость XZ |
|
|
-1052 |
F3 |
|
|
Raz |
|
Rbz |
0.079 |
0.04 |
0.05 |
0.566 |
0.536 |
|
|
|
|
I уч. |
|
|
|
II уч. |
|
|
|
|
|
Z2 |
|
Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1250 |
|
Рисунок 3.1 – |
Схемы эпюр изгибающих моментов в плоскостях XY и |
|||
XZ |
|
|
|
|
|
47
Рассмотрим участок I: |
|
||||||
z1 |
= 0, |
М = 0; |
|
||||
z1 |
= 0,566м, |
М1 = RAz∙z1=633,64∙1,102=698,27 Н∙м. |
|
||||
Рассмотрим участок II: |
|
||||||
z2 |
= 0, |
М = 0; |
|
||||
z2 |
= 0,079м, |
М2 = F3∙0,079=8838,83∙0,079=698,27 Н∙м. |
|
||||
Схемы эпюр изгибающих моментов в плоскостях XY и XZ представлены |
|||||||
на рисунке 3.1 |
|
|
|
|
|
|
|
Определяем максимальный изгибающий момент: |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M M y2 M z2 , |
(3.24) |
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
M M y2 M z2 1262,65Н м. |
|
||||
Проведем расчет вала на прочность [14]: 1. Определим напряжение изгиба:
|
|
|
|
|
|
u |
M |
, |
|
(3.27) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Wu |
|
|
||||
|
u |
|
1262,65 |
|
1262.65 |
101,01МПа. |
|
|||||||
|
|
0,1 d 3 |
0,1 0,053 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
2. |
Определим напряжение кручения: |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
T |
, |
|
(3.28) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Wp |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1250 |
|
|
50МПа, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
0,2 0,053 |
|
|||||||||
3. |
Определим пределы выносливости: |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 0,4 В , |
(3.29) |
|||||||
|
|
|
|
1 0,4 850 340МПа. |
|
|||||||||
Выбираем для материала сталь 45, размер сечения S = 50 м не более,
твердость поверхности 240 - 285 НВ, предел прочности σВ- 850МПа, предел текучести σт = 580МПа.
1 0,2 В , |
(3.30) |
1 0,2 850 170МПа.
48
4. Определим запас сопротивления усталости, только по изгибу:
S |
|
|
|
|
1 |
, |
(3.31) |
|
a |
k |
|
m |
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
kd kF |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
где Kd, KF – масштабный фактор и фактор шероховатости поверхности,
Kd = 0,7, т.к. углеродистая сталь при умеренной концентрации напряжения
KF = 1.
σа, τа – амплитуды переменных, составляющих циклов напряжений; σm, τm – постоянные составляющие;
а |
M |
101,01МПа, |
(3.32) |
|
0,1 d 3 |
||||
|
|
|
где ψσ – коэффициент, корректирующий влияние постоянной составляющей цикла напряжений на сопротивление усталости, ψσ = 0,1 для углеродистой стали.
σm – постоянная составляющая, σm = 0 (т.к. цикл симметричный).
S |
|
340 |
|
2,3. |
||
|
|
|
|
|||
101,01 |
|
|||||
|
|
0 |
||||
|
|
|
0,7 1 |
|
||
|
|
|
|
|
||
5. Определяем запас сопротивлению усталости только по кручению:
S |
|
|
|
|
1 |
, |
(3.33) |
|
|
a |
k |
|
m |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
kd kF |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
где ψτ – коэффициент, корректирующий влияние постоянной составляющей цикла напряжений на сопротивление усталости, ψτ = 0,1 для углеродистой стали, зависит от механических характеристик материала.
τm – постоянная составляющая, вычисляется по формуле:
m |
a 0,5 0,5 |
|
T |
|
25МПа, |
|||||
|
|
|
||||||||
|
0,053 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|||
|
S |
|
|
|
|
170 |
|
4,48. |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
25 |
|
0,05 25 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
0,7 1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6. Находим запас сопротивления S:
49
|
|
S |
S |
|
S |
|
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
S 2 S 2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
S |
|
4,48 2,3 |
|
1,7 S 1,5. |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
4,482 2,32 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
Вывод: больше напряжено второе сечение.
Проведем расчет вала на изгиб.
Определим момент инерции сечения:
J d 4 , 64
J 3,14 504 306640,63мм 4 . 64
Определяем прогиб в вертикальной плоскости от сил FG и FM:
|
|
|
F a 2 |
b2 |
|
F ca(l 2 |
a 2 ) |
|
Y |
|
|
Y |
|
|
M |
|
, |
y |
3ЕЛ |
6ЕЛ |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
где а = 0,566 м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b = 0,536 м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с = 0,119м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l= 1,102 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Yy |
|
1312,5 5662 |
536 |
2 |
|
8838,83 0,0602 |
0,063мм. |
||
|
2,1 105 |
|
|
|
6 2,1 105 30,7 104 1,102 |
||||
|
|
3 |
1134 306 |
|
|||||
Определяем прогиб в горизонтальной плоскости от силы F3:
|
|
|
|
|
|
F |
c2 |
l 2 |
|
|
|
|
|
|
|
Y |
|
|
|
3 |
|
|
|
, |
|
|
|
|
y |
|
3ЕЛ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Yy |
|
|
8838,83 0,0792 |
1,102 |
2 |
0,0314мм. |
||||||
|
2,1 105 30,7 |
104 |
|
|
|
|||||||
|
3 |
1,102 |
||||||||||
Суммарный прогиб:
y 
yb2 yr2 0,067мм.
Определим допускаемый прогиб:
y 0,01 т 0,01 7 0,07 мм 0,067 мм,
где m – модуль.
Вывод: условие жесткости выполнено.
(3.34)
(3.35)
(3.36)
(3.37)
(3.38)
(3.39)
50
3.5 Разработка принципиальной схемы автоматизированной системы
управления комплексным диагностированием
На практике при управлении производственным процессом данные,
характеризующие его ход, слишком разнообразны и объемны, принимать решения в этом случае очень сложно. Оперативность принятия решений достигается в том случае, когда базой для их принятия служат не данные, а
информация, т.е. отобранные сведения, конкретизирующие определенную ситуацию (достаточные и необходимые для принятия решений). Данные,
используемые для выработки управленческих решений в реальном времени,
т.е. в момент их формирования, непосредственно становятся информацией.
Своевременность получения необходимой информации – главное требование для принятия эффективных управленческих решений [9].
Задержка в поступлении информации к конкретному пользователю приводит к потере основного ее свойства – ценности. Более того, несвоевременно полученная информация может оказаться не только бесполезной, но и вредной.
Важным качеством информации является ее полнота, которая обусловливается характеристиками технологического процесса регистрации,
сбора и передачи данных. Технологией может быть предусмотрена регистрация и передача всех первичных данных о состоянии объекта управления или только некоторой совокупности данных, необходимых на определенный момент времени.
Точность информации характеризует возможность отображения состояния объекта управления без искажения его значений и зависит как от технических средств регистрации данных, так и от методов их сбора и подготовки. Однако не все данные, преобразованные в информацию, в равной мере влияют на полноту и качество принимаемых решений.
Нами предлагается разработка автоматизированной системы управления на участке комплексной диагностики технического состояния
легковых автомобилей.
51
Автоматизированная система управления (АСУ) должна иметь такой объем данных, преобразование которых обеспечит пользователя минимумом объективно необходимой информации для принятия эффективных управленческих решений [11].
На первом этапе осуществляется функция планирования – обеспечивается выбор программы деятельности и наиболее экономичного способа ее выполнения на длительное время. Таким образом, здесь возникает задача оптимального планирования, которая осуществляется подсистемой управления перед началом каждого планового периода.
На втором этапе реализуется наиболее активная функция диагностирования транспортных средств – контроль. Главная цель реализации этой функции заключается в том, что на основе текущей информации, которая должна поступать в реальном масштабе времени, функция контроля осуществляется непрерывно в течение всего периода диагностирования.
Наиболее эффективный и действенный контроль в данном процессе может осуществляться только с помощью широкого применения современных электронно-технических устройств. Информация при реализации данной функции должна быть своевременной и достоверной, так как на ее основе принимаются решения по наиболее полному использованию трудовых и материальных ресурсов.
На третьем этапе проходит функция управления – регулирование – заключается в том, что на основе сравнения текущей и плановой информации о состоянии технологических процессов диагностирования автомобилей вырабатываются оперативные решения. Оптимальное регулирование процессов заключается в том, что в результате выполнения первых двух функций задается оптимальный уровень его нормативных характеристик и выходных показателей, а в результате оперативного вмешательства,
сглаживающего отклонения, этот уровень непрерывно поддерживается, но не жестко, а при постоянной корректировке с учетом внутренних возможностей и внешних условий функционирования данной системы. В данном случае
52
