2. Расчет удельных выбросов для газомазутных котлов

В отечественной и зарубежной литературе опубликовано большое число работ, в которых предлагаются различные эмпирические методи­ки для расчета выбросов оксидов азота газомазутными котлами.

Первой значительной работой, посвященной этому вопросу, было исследование И. Я. Сигала [19], предложившего формулу для инже­нерных расчетов концентрации оксидов азота, которая явилась обоб­щением измерений, проведенных на 104 котлах различной мощности. Формула, однако, не учитывает влияние топливного азота.

Этим же недостатком обладает упрощенная методика, предложенная в 1975 г. американскими специалистами [111]. Более обоснованной представляется методика другой группы американских исследователей [112], опирающихся на результаты измерения оксидов азота в дымовых газах на четырех огневых стендах и на 60 котельных установках. Коли­чество топливных оксидов азота авторы этой методики одно­значно связывают с содержанием азота в топливе. К топливным NO_X нужно прибавить тепловые (воздушные) оксиды азота , которые зависят от плотности теплового потока в горелочной зоне q_{3 r}. Недостат­ком этой методики является то, что при расчете как топливных, так и

тепловых оксидов азота не учитываются изменения режимных и кон­структивных параметров.

В 1977 г. С. А. Тагором и А. М. Калмару была предложена методика расчета образования оксидов азота, которая обеспечивала хорошую сходимость с экспериментальными результатами, полученными на ма­зутных котлах, имеющих производительность горелок от 0,6 до 3 кг/с и теплонапряжение в зоне горения Q/F_iT = 0,3-?2,5 МВт/м² [113]. Эта методика учитывает, в отличие от предыдущей, влияние некоторых режимных и конструктивных параметров, однако при изменении со­держания азота в топливе расчет по этой методике может привести к серьезной ошибке.

Значительный интерес представляет полуэмпирическая методика, разработанная Т. Б. Эфендиевым и другими сотрудниками ВТИ [114]. Ее отличительной особенностью является использование кинетических уравнений образования термических и топливных оксидов азота. Однако при переходе от простейшего случая гомогенного горения топлива в проямоточном факеле к реальным котлам, отличающимся сложной аэродинамической структурой, взаимодействием факелов отдельных горелок между собой и с ограждающими поверхностями нагрева, были допущены некоторые упрощения. В результате использование методики в некоторых случаях (в частности, при сжигании природного газа с ре­циркуляцией дымовых газов) давало результаты, значительно отли­чающиеся от экспериментальных.

Сотрудники Таллинского политехнического института [115] предло­жили методику расчета термических и топливных оксидов азота с по­правкой, учитывающей влияние процесса образования сернистого ангид­рида на эмиссию NO_X. Методика, однако, не учитывает влияние таких важных факторов, как конструкция и мощность горелки, наличие или отсутствие газов рециркуляции, ступенчатого подвода воздуха и т д.

Хорошие результаты при сопоставлении расчетных и эксперименталь­ных результатов дает методика, разработанная в САФ ВНИИПромгаз [34]. Эта методика, как и многие другие, основана на принципе адди­тивности топливных и воздушных оксидов азота:

^cNO₂ ^{= c}Nⁿ0₂ ^{+ c}N(?₂ • (5.20)

При сжигании природного газа Cno₂ = 0, а при сжигании азотсодержа­щих топлив

с^о^л₂ =1,25 (а_т — 0,8)(N^r)^0,9 (2 -0,00077Т_макс). (5.21)

В диапазоне Oj. = 1,02-? 1,15, N^r = 0,1-? 1,0 и T_MdKC = 1800-?2100 К это выражение дает отклонение от экспериментальных результатов в пре­делах ± 15%.

Для расчета второй составляющей — воздушных оксидов азота — авторы предложили уравнение

(5.22)

^cN(?₂ = АК_рК_к, где коэффициент А = 0,35-(J^8,18, т. е. зависит от номинальной тепло­вой мощности топки Q_T, МВт, а коэффициенты К_р и К_к учитывают, соответственно, режимные и конструктивные параметры.

Обработка опытных данных, полученных на крупных газомазутных котлах при изменении а_т и Г_макс, позволила вывести уравнение

< К_р =0,21 + 0,208(0,— 1)^^0,0‘^^макс ~ ^16,5 - н

й - 0,024(а_т - 1)2е⁰’^02Гмакс “ ³³. (5.23)

В диапазоне а, = 1,01 + 1,12 и Гмакс ~ 1800+2100 К это уравнение дает отклонение от экспериментальных данных в пределах ± 10%.

(5-24)

Для учета конструктивных параметров авторы [34] предложили уравнение где F_T, F_r и F_CT — соответственно площадь поперечного сечения топки, площадь выходного сечения горелки и площадь стен топочной камеры; «1 — число горелок в одном ярусе; //_Г//7_Т — отношение высоты топки, занятой горелками, ко всей высоте топочной камеры; $_Сч/О₃ — отно­сительное расстояние крайних горелок от стен топки (в калибрах).

Выражение (5.24) было проверено в следующем диапазоне входя­щих в него величин: F_T =60+218 м²; и, = 2+7; £>_а =0,8 + 1,1 м; F_C1 = = 630+3090 м²; Я_г=2,5+10м; Я_т = 16+27 м и 5_СТ = 1,2+3,9 м.

При необходимости в вычисленное по (5.22) значение Cf<o₂ вводятся поправки, учитывающие:

отклонение нагрузки от номинальной:

< = (&/<?;) ^1>25; (5.25)

место ввода и степень рециркуляции дымовых газов г:

K_r=\-Q_rr, (5.26)

где г — коэффициент рециркуляции газов, %; Q_r = 0,0025 — при вводе этих газов в под топки, 0,01 — при вводе газов в шлицы под горелками, 0,0125 — при вводе в горелки по периферийному кольцу и 0,025 — при смешении газов рециркуляции с воздухом.

Привлекательность изложенной методики состоит в том, что она позволяет не только рассчитать концентрацию оксидов азота в дымо­вых газах (при наличии работающего котла проще измерить содержание NOj в отобранной пробе газа), но и нацеливает конструктора котла на создание такого топочного устройства, которое способствует меньшему загрязнению атмосферы оксидами азота.

128

5.3. УПРОЩЕННАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА

ДЛЯ СТАТИСТИЧЕСКОЙ ОТЧЕТНОСТИ

Изложенные методики расчета выбросов оксидов азота за редким исключением достаточно сложны и требуют знания таких параметров, которыми владеют только конструкторы (при проектировании кот­лов) или наладчики (при проведении наладочных испытаний на дейст­вующих котлах). Между тем работники многочисленных электростан­ций должны регулярно составлять отчетность по форме 2-ТП (воздух) в соответствии с ’’Типовым положением об организации контроля за выбросами в атмосферу на тепловых электростанциях” (М., СПО Союз- техэнерго, 1982).

В перспективе, как это и предусмотрено ’’Типовым положением”, сведения о выбросах оксидов азота будут заполняться на основании пря­мых измерений концентрации оксидов азота в дымовых газах. Для этой цели отечественная промышленность уже приступила к серийному изго­товлению хемилюминесцентных приборов ГХЛ-201, а также инфракрас­ных приборов ГИАМ-10. Однако в настоящее время, когда на большин­стве ТЭС не только отсутствуют автоматические приборы для определе­ния концентрации NO_X, но не освоены даже надежные аналитические методы для периодического определения содержания оксидов азота в дымовых газах, приходится использовать разработанную сотрудни­ками ВТИ им. Дзержинского при участии Института газа АН УССР упрощенную методику для составления статистической отчетности. Последний, несколько усовершенствованный вариант этой методики, опубликован в [116].

Выбросы оксидов азота (т/год, г/с и т. д.) рассчитываются по фор­муле

M_NO₂ = 0,34- 10-⁷Z?(l - ^₄/100)(?f/C_NO2 /3, /3₂ /3₃ (1 - е!г)е₂, (5.27)

где В — соответствующий расход натурального топлива, т/год, г/с и т. д.; (1 — <74/100) — поправка на неполноту сгорания топлива; Q- — низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг (кДж/м³).

Далее идет основной показатель - A_NOj - удельные выбросы окси­дов азота, кг/т условного топлива. Эта величина для котлов паропро- изводительностью более 70 т/ч может быть определена по формуле, полу­ченной в результате аппроксимации результатов промышленных изме­рений на большом числе котлов:

„ 12£>,_ь

^no2 ” 200 + £>_н ’ (5.28)

где и £>_н — фактическая и номинальная паропроизводительность котла, т/ч.

(5.29)

Для паровых котлов паропроизводительностью менее 70 т/ч сотруд- иками ИГ АН УССР предложена формула

■^N©2 ~^ф/20,

для водогрейных котлов

(5.30)

_ 2,5<?_ф

^ANO₂ - 20+-Q- > де 2ф и б_н - фактическая и номинальная тепловая производитель- тость котла, ГДж/ч.

Формула (5.28) может быть использована при сжигании газа и мазу­та во всем диапазоне нагрузок и при высокотемпературном сжигании твердого топлива с нагрузкой выше 0,75 номинальной. При меньших нагрузках вместо Рф следует подставлять 0,75D_H, а при низкотемпе­ратурном сжигании твердого топлива (Г_макс < 1500°С) в формулы (5.28) —(5.30) вместо Оф и следует подставлять Р_н и Q_H.

Понятно, что удельные выбросы оксидов азота зависят от содержа­ния азота в топливе. Поэтому выражение (5.27) без коэффициента справедливо только при сжигании твердого топлива с содержанием азота = 1,75% или мазута с = 0,3% и при а_т > 1,05. Во всех других случаях необходимо учитывать вид сжигаемого топлива, что обеспечивается безразмерным коэффициентом 31 ■

Для энергетических котлов, работающих на твердом топливе, коэф­фициент /3] определяется по формуле

(5.31)

0, =0,178 + 0,47 N^dfl/,

где N^da' - содержание азота в горючей массе топлива, %.

При сжигании в котлах жидкого и газообразного топлива коэффи­циент 0! принимается различным, в зависимости от коэффициента избытка воздуха в топочной камере:

ат>1,05	Газ 0,9	Мазут 1,0
1,05 >ат > 1,03	0,8	0,9
ат<1,03	0,7	0,75

(5.32)

При одновременном сжигании двух видов топлива, с расходом одно­го из них более 90%, значение коэффициента (3_t должно приниматься по основному виду топлива. В остальных случаях можно воспользо­ваться формулой

Pi ;—й—

в +в

где одним и двумя штрихами обозначены коэффициенты 0, и расходы первого и второго топлива.

Коэффициент j3₂ учитывает (приблизительно) конструкцию горелок: для вихревых горелок 0₂ ~ 1,0, для прямоточных — 0,85. Коэффициент 0з учитывает (также приблизительно) температурный уровень в камере горения: для топок с жидким шлакоудалением 0₃ = 1,3, во всех осталь­ных случаях 0з ~ 1,0.

Далее следуют коэффициенты, учитывающие рециркуляцию дымо­вых газов и ступенчатое сжигание. При этом предполагается, что при отсутствии ступенчатого сжигания в горелках пылеугольных котлов поддерживается нормативный коэффициент избытка воздуха (а_т — — Да_т), а для газомазутных котлов влияние избытка воздуха в первом приближении учитывается при выборе коэффициента 0_Н

Как видно из формулы (5.27), выбросы оксидов азота определя­ются не только коэффициентом рециркуляции дымовых газов г, %, но и способом ввода этих газов в топку, что учитывается коэффициен­том При сжигании газа и мазута коэффициент Cj равен при вводе газов:

В.Р. Котлер 2

Котлер В. Р. 3

ЭНЕРГЕТИКА И ОКСИДЫ АЗОТА 5

ОБРАЗОВАНИЕ ОКСИДОВ АЗОТА ПРИ ГОРЕНИИ ОРГАНИЧЕСКИХ ТОПЛИВ 17

; ---с 17

n + o₂^no + o 18

2.5.1. Особенности факельного сжигания 31

- 2.5.2. Образование оксидов азота в факеле прямоточных горелок 36

2.5.3. Образование оксидов азота в факеле вихревой горелки 41

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ СНИЖЕНИЯ ОБРАЗОВАНИЯ ОКСИДОВ АЗОТА 53

3.2.1. Влияние качества топлива 55

3.2.2. Способы, основанные на снижении температуры 57

3.2.3. Способы, основанные на снижении избытка воздуха 61

3.2.4. Специальные конструкции горелок 69

. I 78

3.2.6. Восстановление оксидов азота в топочной камере 83

3.2.7. Топки с кипятим слоем как метод снижения 86

выбросов оксидов азота 86

3.3.1. Влияние качества топлива 88

3.3.2. Методы, основанные на снижении температуры 88

3.3.4. Специальные конструкции горелок 92

СНИЖЕНИЕ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА 102

ПУТЕМ ОЧИСТКИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ 102

РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ОКСИДОВ АЗОТА 115

В КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ 115

5.2.1. Расчет суммарных выбросов 116

5.2.2. Расчет удельных выбросов оксидов азота 118

для пылеугольных котлов 118

^О₂=^тЧ^Зг^5см. (5-9) 118

5.2.3. Расчет удельных выбросов для газомазутных котлов 127

При высокотемпературном сжигании твердого топлива и вводе газов рециркуляции в первичную аэросмесь ej =0,01, а при вводе их во вто­ричный воздух — 0,005.

По мере снижения нагрузки все вышеприведенные значения коэффи­циентов е, уменьшаются по формуле

(е,) ф = (еОн [0,62?ф/£>_н + 0,4]. (5.33)

Коэффициент е₂ рассчитывается по формуле

е₂=1-/6, (5.34)

где S — доля воздуха, подаваемого помимо основных горелок (напри­мер, через сопла третичного дутья), %, а I — коэффициент, равный 0,02 при сжигании газа и мазута и 0,025 при сжигании твердого топлива. Формула (5.34) годится для диапазона 0 < 5 С 20%.

В заключение необходимо еще раз подчеркнуть, что рассмотренная формула (5.27) основана на усреднении результатов испытаний боль­шого числа котлов с различными конструктивными и режимными па­раметрами, и поэтому расчет по этой формуле может существенно отли­чаться от действительных выбросов оксидов азота какого-либо конкрет­ного котла. Однако для оценки валовых выбросов большой группы разных котлов (например, в масштабах энергосистемы) можно ожи­дать удовлетворительную сходимость расчетного и действительного количеств выбросов оксидов азота. По мере оснащения котлов прибо­рами для непрерывного измерения концентрации NO_X отпадет надоб­ность в приближенной методике расчета выбросов оксидов азота.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Сооружение новых и расширение действующих тепловых электростан­ций, создание мощных энергетических комплексов с чрезвычайно высо­кой концентрацией производства электроэнергии ставят перед энерге­тиками ряд сложных проблем, одной из которых является обеспечение санитарных норм по предельному содержанию токсичных веществ в атмосферном воздухе. Намечаемое в СССР увеличение доли угля в топливно-энергетическом балансе тепловых Электростанций еще более обостряет проблему загрязнения атмосферы оксидами азота.

Рассеивание оксидов азота с помощью высоких дымовых труб не мо­жет рассматриваться как средство борьбы с загрязнением атмосферы в связи с опасностью переноса оксидов азота на большие расстояния и участием СССР в Конвенции о трансграничном загрязнении воздуха в рамках Европейской экономической комиссии ООН. Поэтому защита воздушного бассейна от все возрастающих антропогенных выбросов оксидов азота должна обеспечиваться снижением их выбросов с дымо­выми газами котельных установок и других топливосжигающих устройств.

В СССР, как и в других промышленно развитых странах, ограничива­ется не только концентрация оксидов азота в приземном слое атмосфе­ры населенных пунктов (система ПДК), но и удельные выбросы окси­дов азота для отдельных установок, в том числе - для котлов тепловых электростанций (система ПДВ). Необходимость обеспечения ПДВ (пре­дельно допустимых выбросов) или ВСВ (временно согласованных вы­бросов для действующих электростанций) заставляет научных работ­ников, конструкторов, проектировщиков и эксплуатационный персо­нал ТЭС искать пути снижения выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов.

Возможны три главных направления для решения этой задачи: переработка топлива;

изменение технологии сжигания топлива для снижения образования оксидов азота;

очистка дымовых газов от оксидов азота.

Первое направление, связанное с переработкой топлива, не может быть выбрано в качестве основного пути борьбы с оксидами азота, хотя газификация или гидрогенизация угля и открывают некоторые перспективы в деле снижения выбросов NO_X.

В последние годы в США, СССР и ряде других стран разрабатываются схемы ГПУ с внутрицикловой газификацией твердого топлива. В котлах, которыми оборудуют установки такого типа, сжигается низкокалорий­ный газ, или же используют выхлоп газовых турбин в качестве окисли­теля. В результате этого выбросы оксидов азота с дымовыми газами котлов в таких установках оказываются значительно ниже, чем на пыле­угольных котлах той же мощности.

Второе направление — технологические методы снижения образова­ния оксидов азота — является в настоящее время наиболее перспек­тивным, а для действующего оборудования - иногда и единственно возможным путем решения проблемы. Это направление охватывает большое число методов, часть которых уже опробована в длительной эксплуатации на газомазутных и пылеугольных котлах.

Исследования, проведенные в 70-е годы советскими и зарубежными учеными, показали, что источником оксидов азота, образующихся при горении, является азот воздуха (термических, а также некоторого коли­чества ’’быстрых” оксидов азота, образующихся во фронте углеводород­ных пламен при сравнительно низких температурах) и азот, связанный с органической массой топлива (топливные оксиды азота). Установлено, что образование термических оксидов азота определяется в первую оче­редь максимальной температурой в факеле, а для топливных NO_X боль­шую роль играет концентрация кислорода на начальном участке факела, когда выделяющиеся с летучими азотистые радикалы могут переходить или в оксид азота NO, или в безвредный молекулярный азот.

При сжигании в котлах природного газа, не содержащего как правило связанного азота, снижение выбросов оксидов азота могут обеспечить мероприятия, подавляющие термические NO_X. С другой стороны, при сжигании, например, высоковлажных бурых углей в топках с твердым шлакоудалением, когда максимальная температура в ядре горения не превышает 1400° С, термические оксиды азота практически не образу­ются и для снижения выбросов NO_X необходимы мероприятия, направ­ленные на снижение топливных оксидов азота. Во всех остальных слу­чаях в дымовых газах присутствуют как термические, так и топлив­ные NO_X.

Все известные технологические методы сводятся к снижению макси­мальной температуры в топочной камере и к снижению концентрации кислорода в зоне интенсивного горения топлива. Технические реше­ния, реализующие эти методы, весьма разнообразны, и задача состоит в том, чтобы выбрать те из них, которые не снижают надежности ко­тельных установок, не требуют больших капитальных затрат и в мини­мальной степени снижают экономические показатели.

При сжигании газа и мазута достаточно эффективными оказались рециркуляция дымовых газов через горелки и ступенчатое сжигание при подаче части воздуха выше основных горелок. Эти методы позво­ляют снизить выбросы NO_X в 2-3 раза. Некоторое снижение образова-

ния оксидов азота может быть обеспечено уменьшением теплонапря- жения в зоне активного горения, установкой двусветных экранов, а также применением специальных горелок, обеспечивающих ступенча­тое сжигание топлива. Кратковременно, при особо неблагоприятных метеорологических условиях, для снижения выбросов NO_X можно использовать впрыск влаги в ядро горения.

При сжигании твердого топлива проблема борьбы с оксидами азота стоит особенно остро, так как содержание азота в топливе обычно в 5— 10 раз выше (в расчете на единицу теплоты сгорания), чем в мазуте. Кроме того, многие методы снижения образования оксидов азота, успешно применяемые на газомазутных котлах, оказываются непри­годными при сжигании твердого топлива из-за опасности высокотем­пературной коррозии, шлакования или недопустимого увеличения потерь от химической и механической неполноты сгорания. Тем не ме­нее и для пылеугольных котлов найдены достаточно эффективные методы, состоящие в организации ступенчатого сжигания и в приме­нении специальных горелок, обеспечивающих замедленное смешение топлива с воздухом. Эти методы позволяют снизить выбросы оксидов азота в 1,5—2 раза. Разрабатываются новые перспективные методы, состоящие в высокотемпературной обработке топлива перед сжига­нием, в организации трехступенчатого сжигания с восстановлением окси­дов азота продуктами неполного сгорания, образующимися выше ядра горения за счет сжигания части топлива с недостатком воздуха. Послед­ний метод уже проверен в СССР при сжигании природного газа и в бли­жайшее время будет внедрен на пылеугольном котле высокого давления.

Третий путь защиты атмосферы от оксидов азота — очистка дымо­вых газов. Как и в случае технологических методов, известно мно­жество способов очистки дымовых газов как только от N0*, так и совместно — от оксидов азота и сернистого ангидрида. Однако в настоя­щее время в промышленно развитых странах, в том числе и в СССР, разрабатываются в основном схемы с гомогенным (бескаталитическим) восстановлением оксида азота аммиаком, с низкотемпературным се­лективным восстановлением N0 аммиаком на поверхности катализа­тора и мокрые методы с доокислением N0 до NO₂ и последующей абсорбцией.

По мнению западногерманских энергетиков весьма перспективными являются также циклический метод одновременной очистки дымовых газов от N0_x и S0₂ при помощи активированного кокса, разработанный фирмой Bergbau— Forschung (ФРГ), и радиационно-химический метод с использованием электронного пучка.

Некоторые методы очистки дымовых газов от оксидов азота не толь­ко проверены на полупромышленных установках, но и успешно рабо­тают в составе крупных энергетических блоков. Однако широкое внед­рение установок по очистке дымовых газов от оксидов азота сдержива- 134 ’

ется тем, что все эти методы требуют больших капитальных затрат и значительно увеличивают эксплуатационные расходы.

По данным западногерманских энергетиков удельная стоимость очист­ки дымовых газов с использованием метода SCR для энергоблоков мощностью 150—700 МВт колеблется от 106 до 222 марок/кВт. При этом стоимость самого катализатора составляет более 40% общей стоимости установки. Эксплуатация SCR-установок также требует больших затрат: подсчитано, что на пылеутольном блоке мощностью 350 МВт при работе его в течение 4 тыс/год затраты на установку SCR составляют от 12,8 до 15,1 млн. марок/год в зависимости от концентрации оксидов азота в дымовых газах за котлом. По этой причине методы очистки дымовых газов от оксидов азота пока что не получили широкого распространения. Однако в перспективе, по мере ужесточения норм допустимых выбро­сов NO_X, некоторые методы очистки дымовых газов от оксидов азота (ввиду их более высокой эффективности) могут оказаться конкуренто­способными.

В заключение следует сказать, что при учете требований о снижении образования оксидов азота на стадии проектирования котельных уста­новок, при комплексном планировании и финансировании всех меро­приятий по борьбе с вредными выбросами в атмосферу имеются реаль­ные возможности обеспечить требуемые темпы роста энергетического производства без увеличения выбросов NO_X в атмосферу и без нару­шения санитарных норм по загазованности атмосферного воздуха.

V

1

I.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица П1. Коэффициенты пересчета единиц концентрации оксидов азота

Единицы, на которые пересчитывается концентрация

Единицы, в которых за- NO*

дана концентрация !NOX	ppm - млн = см3/м3	Объемная доля, %	г/м3 NO2 при 273,15 К и 101,3 кПа	мг/кг NO-
ppm, млн-1, см3/м3	1	10-4	0,002	1,6
Объемная доля, %	ю4	1	20,45	1,6-104
г/м3 NO2 при 273,15 К	490	0,049	1	790
и 101,3 кПа
мг/кг NO2	0,63	63-10-6	0,0013	1

Таблица П2. Коэффициенты пересчета единиц удельных выбросов оксидов азота

Единицы, на которые пересчитываются удельные вы бросы NO_X

Единицы, в которых зада- - ны удельные выбросы NOX	кг/ГДж = = г/МДж = -мг/кДж	кг/т услов­ного топ­лива	lb 106 BTU - = фунт/млн. БТЕ	кг/Гкал - = г/Мкал
кг/ГДж, г/МДж, мг/кДж	1	29,3	2,3	4,19
кг/т условного топлива	0,034	1	0,079	0,143
lb/\06 BTU, фунт/млн. БТЕ	0,43	12,6	1	1,8
кг/Гкал, г/Мкал	0,24	7,0	0,556	1

i.k.- Л-..		;?: г р. ■'
	■■		'. У" Л : '
г 6 ‘ *■	»>'•* . *•;, .. К ГУ;	■'< -.У V.	-/Г; ..
■’■ ■• 'р ■’ к-	Л ФН 1-
	■ ' J !< ■ 4 г''■«?!■: .7
•’Г'* •• '			.Ф,
СГ • . У.’ •: ■,	1'Л • i e	..■‘X	!1'1 . '

li •'

?■ I

-i

¹ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гигиенические критерии состояния окружающей среды: Окислы азота. Жене­ва: Всемирная организация здравоохранения, 1981. Вып. 4.

2. Goklany М., Hoffnagle G. Trends in emissions of PM, SO_X and NO_X and VOC: NO_X rations and their implications for trends in pH near industrialized areas// JAPCA.

1984. N 8. P. 844-846.

3. Loftness R. L. Energy handbook. Now York: Van Nostrand Reinhold Company. 1978.

4. Титов С. П., Бабий В. И., Барбараш В. М. Исследование образования NO_X из азота топлива при горении пыли каменных углей// Теплоэнергетика. 1980. №3. С. 64-67.

5. Ештова Е., Ленговик Я., Загурска Я. Исследование выбросов окислов азота в избранных процессах металлургии железа// Сборник докладов симпозиума по теме ’’Методы снижения эмиссии окислов азота в промышленных отходящих газах” (Галле, 13-15.10.75). Дрезден: Институт воздушной и холодильной тех­ники. 1975. С. 37-41.

6. Израэль Ю. А. Проблемы охраны природной среды и пути их решения. Л.: Гидрометсоиздат, 1984.

7. Сборник законодательных, нормативных и методических документов для экспертизы воздухоохранных мероприятий. Л.: Гидрометеоиздат, 1986.

8. Сигал И. Я., Домбровская Э. П. Соотношение окиси и двуокиси азота в атмо­сферном воздухе под влиянием автомобильного транспорта// Окислы азота в про­дуктах сгорания топлив. Киев: Наукова думка, 1981. С. 184-186.

9. Трансформация в атмосфере и токсичные свойства окислов азота, выбрасы­ваемых ТЭС/ А. К. Внуков, В. Н. Альшевский, Э. П. Шпилевский и др.// Электри­ческие станции. 1984. № 2. С. 15-19.

10. Mosher J. С. The distribution of contamination in the Los Angeles Bosin resul­ting from atmospheric reaction and transport// JAPCA. 1970. Vol. 20. P. 35-42.

11. Wetstone S. Acid Rain: The International Perspective// Environmental policy and law. October 1983. Vol. 11. N 1/2. P. 31-33.

12. Schafer R. Dicke Luft// Natur (BRD). 1984. N 6. S. 89-90.

13. Гигиенические критерии состояния окружающей среды: Фотохимические окислители. Женева: Всемирная организация здравоохранения. 1981. Вып. 7.

14. Lange М. Vorschriften und tcchnische Ma/3nahmen zur Schwefelfioxid- und Stickstoffoxid-Emission-sminderung// Technische Mitteilungen. 1985. Vol. 78. N 1/2. S. 3-8.

15. Торочешников H. С. Техника защиты окружающей среды. М.: Химия, 1981.

16. Кузьмин И. И., Столяревский А. Я. Прогноз энергобаланса планеты// Энер­гия: экономика, техника, экология. 1984. № 11. С. 30-42.

17. Зельдович Я. Б., Садовников П. Я., Франк-Каменецкий Д. А. Окисление азота при горении. М.: Изд-во АН СССР, 1947.

18. Зельдович Я. Б., Райзер Ю. П. Физика ударных волн и высокотемператур­ных гидродинамических явлений. М.: Наука, 1963.

19. Сигал И. Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива. Л.: Недра,

1977.

20. Fenimore C. Formation of nitric oxide in premixed hydrocarbon flames// 13-th International Symposium on Combustion. Pittsubrg. 1971. P. 374-384.

21. Bowman C. Investigation of nitric oxide formation kinetic in combustion pro­cess: The hydrogen-oxides-nitric reaction// Combustion Science and technology. 1971. Vol. 3. P. 37-45.

22. Сигал И. Я., Гуревич Н. А., Ляскоронский В. Г. Исследование минималь­ного выхода окислов азота в пламенах метана, окиси углерода и водорода// Ис­пользование газа в народном хозяйстве. М.: ВНИИЭгазпром. 1980. N 1. С. 23-27.

23. Thomas J. Т., Shaw А. С. Oxides of Nitrogen in Relation to the Combustion of Coal// Paper presented at Conference on Coal Science, Prague, June 1968.

24. Reduction of Atmospheric Pollution by the Application of Fluidized Bed Com­bustion// A. A. Jonke e. a.// Argonc National Laboratory, Annual Report, July 1969 — June 1970.

25. Крутиев В. А., Горбаненко А. Д. Изучение влияния азотсодержащих при­садок к топливу на образование окислов азота// Теплоэнергетика. 1976. N 10. С. 72-75.

26. Ware! L. F., Moore R. Т., Ball I. S.// Analytical Chem. 1953. Vol. 7. P. 1070.

27. Отс А. А., Егоров Д. M., Саар К. Ю. Экспериментальное исследование обра­зования окислов азота из азотсодержащих соединений в процессе сгорания жид­кого топлива// Теплоэнергетика. 1979. № 4. С. 68-71.

28. Wendt I. О. L. Fundamental coal combustion mechanisms and pollutant forma­tion in furnace// Progress of Energy Combustion Science. 1980. Vol. 6. P. 201-222.

29. Blair D. W. Evolution of coal nitrogen// Paper presented at EPA Conference on Coal Combustion Technology and Emission Control, California, Institute of Technology, Pasadena, 5-7 February 1979.

30. Rees D. P., Smott L. D., Hedman P. O. Nitrogen oxide formation inside a labora­tory pulverized coal combustor// Eighteen Symposium (Intern.) on Combustion. 1981. P. 1305-1311.

31. Fate on coal nitrogen during combustion/ S. L. Chen, M. P. Heap, D. W. Pershing, G. B. Martin// Fuel. 1982. Vol. 61. P. 1218-1223.

32. Peck R. E., Altenkirch R. A., Midkiff К. C. Fuel-Nitrogen Transformations in One-Dimensional Coal-Dust Flames// Combustion and Flame. 1984. Vol. 55. N 3. P. 331-340.

33. Исследование механизма образования топливных окислов азота и некото­рых методов снижения их образования на пылеугольных котлах/ В. И. Бабий, В. Р. Котлер, С. П. Титов, Т. М. Балашова// Актуальные вопросы сжигания энерге­тического топлива. М.: ЭНИН, 1980.

34. Ахмедов Р. Б., Цирульников Л. М. Технология сжигания горючих газов и жидких топлив. Л.: Недра, 1984.

35. Brown R. A., Mason Н. В., Neubauer Р. Investigation of staging parameters for NO control in both wall fired and tangentially coal fired boilers// Proceedings of Second Stationary Source Combustion Symposium. 1977. Vol. HI. P. 141. EPA Publication.

36. Development of Pulverized Coal Fired Low NO_X РМ-Burner/ Yosuro Takahashi e. a.// Technical Review. Mitsubishi Heavy Industries. October 1981.

37. Бабий В. И., Куваев Ю. Ф. Процессы горения и расчет пылеугольного факе­ла. М.: Энергоагомиздат, 1986.

38. Shoffstall D. Р., Larson D. Н. Aerodinamic characteristics and pollution emissions from scaled industrial burners// AIChE Symposium Scries. 1975. Vol. 71. N 148. P. 8-18.

39. Сравнительное исследование работы топки котла ПК-41 при сжигании мазута и нефти/ Ю. П. Енякин, А. А. Абрютин, В. А. Крутиев и др.// Электрические стан­ции. 1976. №4. С. 19-24.

40. Котлер В. Р., Лобов Г. В., Верзаков В. Н. Исследование образования окислов азота в прямоточном пылеугольном факеле//Теплоэнергетика. 1978. № ll- с. 12-15.

41. Бабий В. И., Вербовецкий Э. X., Жуков И. Т. Образование окислов азота в факеле вихревой горелки при сжигании смеси AIU и шлама// Теплоэнергетика.

1977. № 3. С. 27 31.

42. Устименко Б. П., Алия ров Б. К., Абубакиров Е. К. Огневое моделирование пылеугольных топок. Алма-Ата: Наука, 1982.

43. Снижение выбросов окислов азота при сжигании экибастузского угля в котле БКЗ-420-140-5/ В. Р. Котлер, Л. Г. Ганшин, Э. А. Берг и др.// Электриче­ские станции. 1982. № 11. С. 13-16.

44. Образование окислов азота в промышленных котлах, сжигающих экиба- стузский уголь/ О. И. Ослопов, А. Т. Иванов и др.// Энергетик. 1979. № 7. С. 24-27.

45. Rafael A. Technical Muttellungen. 1984. Vol. 77. N 6-7. Р. 296-301.

46. Beer J. M., Sarofim A. F., Lee Y. Y. NO_X formation and reduction in fluidized ■ bed combustion of coal// Journal of the Institute of Energy. 1981. March. P. 38-47.

47. Hampartsoumian E., Gibbs В. M. NO* formation and reduction in fluidized bed combustors// Journal of the Institute of Energy. December. 1984. Vol. 433. P. 402-410.

48. Mooze T. The Retrofit Challenge in NO* Control// EPRI Journal. November 1984. P. 28-33.

49. Шульман В. Л, Дурманов Е. Г. Исследование выбросов окислов азота при сжигании твердого топлива// Теплоэнергетика. 1982. № 5. С. 34-37.

50. Влияние топочного режима и конструктивных особенностей котельного агрегата на образование окислов азота при сжигании каменных и бурых углей/ В. Р. Котлер, С. И. Сучков, В. Д. Суровицкий, Г. В. Лобов// Подготовка и сжигание топлива в крупных энергоблоках. Тр. ВТИ. Вып. 15. М.: Энергия, 1978. С. 99-107.

51. Котлер В. Р. Снижение выбросов окислов азота котлами ТЭС при сжигании твердого топлива. М.: СПО Союзтехэнерго, 1982.

52. Schuster Н. Minderung der NO_X - Emissionen aus Kraftwerksfcurungen// Indust- riefeuerung. 1984. N 30. S. 21-32.

53. Rawdon A. H., Johnson S. A. Application of NO_X control technology to power boilers// Proceedings of the American Power Conference. 1973. Vol. 35. P. 828-837.

54. Brackett С. E., Barsin J. A. The Dual Register pulverized coal burner// Technical Paper. Presented to EPRI NO_X Control Technology Seminar. San Francisco, 1976.

55. Кропп Л И., Яновский JL П. Пути повышения эффективности и стабильно­сти работы электрофильтров в условиях ТЭС// Теплоэнергетика. 1981. N'6. С. 29- 32.

56. Котлер В. Р., Лобов Г. В., Гедике И. А. Снижение выбросов окислов азота при сжигании кузнецких каменных углей// Теплоэнергетика. 1983. № 2. С. 51-53.

57. Уменьшение выбросов окислов азота при сжигании канско-ачинских углей/ В. Р. Котлер, С. И. Сучков и др.// Электрические станции. 1979. № 4. С. 16-18.

58. Котлер В. Р. Технологические методы уменьшения выбросов окислов азота при сжигании твердого топлива// Энергетик. 1981. № 5. С. 30-32.

59. Росляков П. В. Исследование механизмов образования окислов серы и азота в топках с пересекающимися струями: Автореф. дис. на соиск. степени канд. техн, наук. М.: МЭИ, 1979.

60. Эфендиев Т. Б., Котлер В. Р. Некоторые способы снижения концентрации окислов азота в дымовых газах тепловых электростанций// Теплоэнергетика. 1973. №5. С. 41-43.

61. Результаты освоения и исследования ухудшенного теплообмена в трубах цельно-сварного двусветного экрана малогабаритного парогенератора Е-500-140 ГМВН на Ростовской ТЭЦ-2/ Н. В. Голованов и др.// Энергомашиностроение.

1977. №7. С. 1-4.

62. Айзен Б. Г., Ромашко И. Е., Сотников И. А. Горелочные устройства котлов ЗиО. М.: Энергоатомиздат, 1984.

63. Котлер В. Р., Бритвин О. В., Зуев О. Г. Уменьшение выбросов окислов азота при сжигании кузнецкого угля в топке с жидким шлакоудалением// Энергетик. 1984. № 5. С. 14-16.

64. Соммер Т. М., Джонсон С. А., Линдстром Г. О. Дальнейшая разработка си­стем сжигания топлив с низким уровнем выбросов NO_X и их применение в энерге­тических котлах// Тр. американского общества инженеров-механиков. 1980. М« 3. С. 143-152.

65. Barsin J. A. NO* emissions controlled by design in pulverized coal burner-boiler// Power Engineering. 1979. Vol. 83. N 8. P. 70-72.

66. Vatsky J. High capasity low NO_X coal burner for retrofit and new units// Power Engineering. 1982. Vol. 86. N 1. P. 44-47.

67. Влияние предварительного подогрева угольной пыли на выход "топливных” окислов азота/ В. И. Бабий, П. И. Алавердов, В. М. Барбараш, Т. В. Канаева// Теплоэнергетика. 1983. N° 9. С. 10-13.

68. Исследование образования окислов азота в топочной камере при предвари­тельном подо!реве угольной пыли/ В. И. Бабий, Э. Р. Иманкулов, П. И. Алавердов,

O. С. Ткацкая// Вопросы эффективного сжигания энергетических углей. Тр. ЭНИН. М.: 1984.

69. Development of МАСТ- in furnace NO_x-removal process for utility steam genera­tors/ Y. Takahashi e. a.// Proceedings of the American Power Conference. 1982. Vol. 44.

P. 402-412.

70. Three-stage combustion system for pulverized coal developed for commercial use/ Y. Sekiguchi e. a.// Hitachi-Zosen Technical Review. 1982. Vol. 43. P. 95-104.

71. Studies of two-stage fluidized bed combustion of coal/ H. Yamaguchi e. a.// Energy Development in Japan. 1979. Vol. 2. P. 69-73.

72. Schilling H.-В., Schrockenberg H. Entwicklung eines Kombi-Prozesses auf der Basis der Wirbelschichtfeuerung// VGB Kraftwerkstechnik, 1979. Vol. 59. N 8. P. 634 640.

73. Seventeen Symposium (International) on Combustion/ D. W. Pershing, J. E. Cicha- nowicz e. a.//The Combustion Institute, 1979. P. 715-720.

74. System study of nitrogen oxide control methods for stationary sources// W. Bartok e. a.// Esso Research and Engineering Co. Peport. N GR-2-NOS-69. November.

1969.

75. Andrews R. L., Siegmund C. W., Levine D. A. Effect of flue gas rccirculataion in emission from heating oil combustion. Paper N 68-21. APCA Meeting. Minneapolis, June 1968.

76. Снижение окислов азота в уходящих газах газомазутных парогенераторов мощных электростанций/ А. Д. Горбаненко, Л. А. Афанасьева, Е. В. Божевольнова и др.// Теплоэнергетика. 1977. № 9. С. 74-77.

77. Рихтер Л. А., Волков Э. П., Кормилицин В. И. Образование окислов азота в топках паровых котлов// Тр. МЭИ. 1980. № 508. С. 5-13.

78. Гаврилов А. Ф., Горбаненко А. Д., Туркестанова Е. Л. Влияние влаги, вво­димой в горячий воздух, на содержание окислов азота в продуктах сгорания газа и мазута// Теплоэнергетик. 1983. №9. С. 13-15.

79. Blakeslee С. Е., Burbach И. Е. NO,- emission from tangentially fired utility boilers. P. 11// AIChE Symposium. Scries. 1 975. Vol. 71. N 148. P. 94- 102.

80. Спейшер В. А., Горбаненко А. Д. Повышение эффективности использования газа и мазута в энергетических установках. М.: Энергоиздат, 1982.

81. Абрамов В. Н. О предельных возможностях снижения выбросов окислов азота за счет выборочного отключения горелок по топливу при сжигании газа и мазута в топках котлов// Пуги снижения пылегазовых выбросов тепловых элек­тростанций. М.: ЭНИН, 1983.

82. Исследование комбинированного метода уменьшения выбросов окислов азота/ В. А. Крутиев, Т. Б. Эфендиев, А. Д. Горбаненко и др.// Электрические станции. 1977. №4. С. 12-14.

83. Синякевич Б. Г. Предкамерная газомазутная горелка// Электрические станции. 1970. № 11. С. 30-32.

84. Исследование топочной камеры котла ТГМП-204П с подовой компонов­кой горелок/ А. Л Коваленко, В. В. Чупров, В. Г. Козлов и др.// Теплоэнергетика.

1984. № 4. С. 25-28.

85. Внуков А. К., Альшевский В. Н. Реконструкция котлоагрегата ТП-87 с целью снижения выбросов окислов азота// Энергетик. 1978. № 10. С. 25-26.

86. Цирульников Л. М., Васильев В. П., Нурмухамедов М. Н. Подавление вред­ных выбросов при сжигании газа в топках котлов/ Обзорная информация. Сер. Газовая промышленность. М.: Недра, 1981, № 3.

87. Utility boiler operating modes for reduced nitric oxide emissions/ F. A. Bagwell e. a.// JAPCA. 1971. Vol. 21. N 11. P. 19-23.

88. Rawdon A. H., Sadowski R. S. An experimental correlation of oxide of nitrogen emissions from power boilers based on field data// Transaction of ASME. 1973. Vol. 95. N 3. P. 32-39.

89. Southern California Edisson limits NO_X with firing modification dispathing techni­que// Electrical World. November 1970.

90. Bullin J. A., Wilkerson D. NO* reduction in a gas fired utility boiler by combustion modifications// JAPCA. June 1982. Vol. 32, N 6. P. 669-672.

91. Котлер В. P. Сжигание топлива на тепловых электростанциях Японии// Теп­лоэнергетика. 1983. № 11. С. 71-75.

92. Development of super-law NO_X РМ-burner/ Y. Takahashi e. a.// Technical Review. Mitsubishi Heavy Industries. August 1979, N 134. P. 1-11.

93. Найденов Г. Ф., Кущ А. С., Бойко А. И. Двухстадийное сжигание природного газа в котлах ПТВМ-50// Окислы азота в продуктах сгорания топлив. Киев: Науко- ва Думка. 1981. С. 112-118.

94. Silver J. A. The effect of sulfar on the thermal DeNO_x process// Combustion and flame. 1983. Vol. 53. P. 17-21.

95. Jahnig С. E., Shaw H. Comparative assessment of flue gas treatment processes. Part II. Environmental and cost comparison// JAPCA. May 1981. Vol. 31, N 5. P. 596- 604.

96. Очистка дымовых газов ТЭС от окислов азота вводом аммиака в высоко­температурный тракт котла/ Л. Д. Скорик, Ю. В. Иванов и др.// Энергетик, 1985. №11. С. 17-18.

97. Шаприцкий В. Н. Зашита атмосферы в металлургии. М.: Металлургия, 1984.

98. Озонный метод очистки дымовых газов от SO₂ и NO_X/ С. С. Новоселов, А. Ф. Гаврилов, В. А. Светличный и др.// Теплоэнергетика. 1986. №9. С. 30-33.

99. Heiting В. Abscheidung von NO_X und SOj aus Rauchgasen// BWK. 1984. N 10. S. 411- 419.

100. Kawamura K. e. a. Radiational Physical Chemistry. 1981. Vol. 18. P. 389-398.

101. Kawamura K., Shui V.// Industrial Application Radioisotop. and Radiational Technology Proceedings of International Conference Grenoble. 1981. Vienna: 1982. P. 197-215.

102. Cleland M. R. e. a.// Radiational Physical Chemistry. 1977. Vol. 9. P. 547-566.

103. Bueters К. A., I label t W. W. NO* emissions from tangentialy-fired utility boilers// AJChE Symposium Series. 1975. Vol. 71. N 148. P. 85-94.

104. Lavoie G. A., Heywood J. B., Keck J. C.// Combustion Science Technology.

1970. Vol. I P. 313.

105. Fenimore С. P. Formation of Nitric Oxide from Fuel Nitrogen in Ethylene Flames// Combustion and Flame. 1972. Vol. 19. N 2. P. 17-24.

106. De Soete G. G. An Overall Mechanism of NO_X formation from Ammonia and Amines Added to Premixed Hydrocarbon Flames// Combustion Institute. Europien Symposium. London, New-York. 1979. P. 439-444.

107. Mitchell J., Tarbell J. A kinetic model of Nitric Oxide Formation During Pul­verised Coal Combustion// AIChE Journal. 1982. Vol. 28, N 2.

108. Fuel-nitrogen conversion in staged combustion of a high nitrogen petroleum uel/ J. M. Beer e. a.// Eighteen symposium (International) on Combustion. 1981. >.101-110.

109. Pohl J. H., Sarofim A. F. Devolatilization and oxidation of coal nitrogen// Sixteen iymp. (Intern.) on Cumbustion. The Comb. Ints. Pittsburgh. 1977. P. 491.

110. Проектирование топок с твердым шлакоудалением (дополнение к норма- ■ивному методу теплового расчета котельных агрегатов). Л.: НПО ЦКТИ, 1981.

111. Agnassi W. I., Cheremisinoff Р. N. NO_X control in central station boilers// Power Engineering. 1975. Vol. 79. N 6. P. 46-48.

112. Pai R. H., Somerland R. E., Welden R. P. Nitrogen oxide emission: an evaluation )f test data for design// AlChE Symposium Series. 1975. Vol. 71, N 148. P. 103 - 107.

113. Тагер С. А., Калмару A. M. Основные закономерности и приближенный >асчет образования окислов азота при сжигании мазута в парогенераторах// Тепло- |нергетика. 1977. № 5. С. 56-58.

114. Методические указания по расчету выбросов окислов азота с дымовыми азами котлов (МУ 34-70-051-83). М.: СПОСоюзтсхэнерго, 1984.

115. Отс А. А., Егоров Д. М., Саар К. Ю. Расчетная методика определения кон- гентрации окислов азота при сжигании жидких топлив, содержащих серу и азот// Энергетика и окружающая среда (тезисы докладов Всесоюзной конференции). Линек: Полымя, 1980. С. 10-11.

116. Методика определения валовых выбросов вредных веществ в атмосферу ут котлов тепловых электростанций (МТ 34-70-010-83). М.: СПО Союзтехэнерго, 1984.

ОГЛАВЛЕНИЕ

В.Р. Котлер 2

Котлер В. Р. 3

ЭНЕРГЕТИКА И ОКСИДЫ АЗОТА 5

ОБРАЗОВАНИЕ ОКСИДОВ АЗОТА ПРИ ГОРЕНИИ ОРГАНИЧЕСКИХ ТОПЛИВ 17

; ---с 17

n + o₂^no + o 18

2.5.1. Особенности факельного сжигания 31

- 2.5.2. Образование оксидов азота в факеле прямоточных горелок 36

2.5.3. Образование оксидов азота в факеле вихревой горелки 41

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ СНИЖЕНИЯ ОБРАЗОВАНИЯ ОКСИДОВ АЗОТА 53

3.2.1. Влияние качества топлива 55

3.2.2. Способы, основанные на снижении температуры 57

3.2.3. Способы, основанные на снижении избытка воздуха 61

3.2.4. Специальные конструкции горелок 69

. I 78

3.2.6. Восстановление оксидов азота в топочной камере 83

3.2.7. Топки с кипятим слоем как метод снижения 86

выбросов оксидов азота 86

3.3.1. Влияние качества топлива 88

3.3.2. Методы, основанные на снижении температуры 88

3.3.4. Специальные конструкции горелок 92

СНИЖЕНИЕ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА 102

ПУТЕМ ОЧИСТКИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ 102

РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ОКСИДОВ АЗОТА 115

В КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ 115

5.2.1. Расчет суммарных выбросов 116

5.2.2. Расчет удельных выбросов оксидов азота 118

для пылеугольных котлов 118

^О₂=^тЧ^Зг^5см. (5-9) 118

5.2.3. Расчет удельных выбросов для газомазутных котлов 127

Список литературы . . . 136

I Связанный углерод С^св, %, — это величина, которая получается как разносП между 100%-ным и 1%-ным содержаниями влаги, летучих и золы, определенными в параллельных навесках одной и той же пробы угля.

II Исключение составляют горелки с подачей пыли высокой концентрации, У которых сопло аэросмеси выдвинуто на срез горелки.

III Определение N_T см. § 5.2.

IV В промышленных опытах кроме сотрудников ВТИ принимали участие работ- аики Армэнергоналадки и Кировоканской ТЭЦ.

V В некоторых схемах очистка от NO_X осуществляется за электрофильтром и установкой десульфуризации, но в этом случае приходится подогревать дымо­вые газы примерно до 35О°С.

VI В некоторых промышленных исследованиях искомая температура отлича­лась от О.ЭТ'а'г на 50-100°С. Однако при расчете коэффициента £$ отклонение в 100° дает вполне допустимую ошибку примерно 5%.

VII Временная контрольная методика по определению содержания окислов азота в дымовых газах. М.: СПО Союзтехэнерго, 1978.

Москва Энергоатомиздат

1987