![](/user_photo/_userpic.png)
- •Тема 15. Усиление металлических конструкций
- •Тема 17. Усиление оснований и фундаментов
- •17.4. Расчет основания фундаментов, усиленных уширением подошвы
- •17.5. Усиление фундаментов увеличением их глубины заложения
- •Усиление сопряжений элементов каменных конструкций
- •Повышение пространственной жесткости каменных зданий
- •Пример 3
- •Пример 4
- •Пример 5
- •Пример 6
- •Пример 7
- •Пример 8
- •Пример 9
- •Пример 10
- •Пример 11
- •Пример 12
Пример 3
Раскос фермы (неопорный) длиной 226 см изготовлен из спаренных уголков 75 ´ 75 ´ 6. При обследовании фермы обнаружены искривления f из, x = 2,5 см и f из, y = -1,5 см, которые ввиду малости напряжения и при замере стрелок принимаем равными f x0 и f y0 .
Кроме того, обследованиями обнаружена локальная погибь полки с параметрами ( рис. 1) l м = 20 см, l ом = 2,8 см, расположенная примерно посередине длины. Расчетная нагрузка N = 95 кН, расчетное сопротивление Ry 0 = 210 МПа.
Безразмерные относительные стрелки искривления
;
Условная гибкость в плоскости симметрии
.
Для
найденных значений
,
и
по
табл. 4 прил. 4 ( m x =
0,8; m y =
1 по указаниям п. 2.37) определяем j u u =
0,351.
Используя
данные о безразмерной величине местной
погиби
;
по
табл. 8 прил. 4 определяем эквивалентные
размеры краевого выреза l осл =
1,72 × 7,5 = 12,9 см; bосл =
0,51 × 7,5 = 3,8 см.
Определяем
угол v направления
суммарной погиби tg v =
2,5/1,5 = 1,67; v =
58° = =0,32 p , и ее величину
.
По табл. 7 прил. 4 определяем k осл =
0,77.
Рис. 1. К расчету ( пример 3)
Проверка по формуле (13) 95/0,35 × 0,77 × 17,56 = 20,2 кН/см2 < 210 МПа показывает, что элемент может быть оставлен без усиления.
Пример 4
На стойку сквозного сечения ( рис. 2) с поясами из двутавров № 36а по ОСТ 10016-39 и раскосной решеткой из равнополочных уголков 75 ´ 8 по ОСТ 10014-39 действует сила N = 1400 кН, приложенная с эксцентриситетом 0,2 м. Материал конструкций имеет расчетное сопротивление Ryo = 200 МПа. Стойка имеет общее искривление со стрелкой f ’из = f 0 = 80 мм (измерена в нагруженном состоянии).
Геометрические характеристики сечения:
ветвь - А0 = 76,3 см2; Ix = 15760 см4; ix = 14,4 см; Ioy = 552 см4; iyo = 2,69 см;
стержень в целом A 0 = 2 × 76,3 = 152,6 см2; Ixo = 2 × 875 = 1750 см4; Iyo = 2 × 552 + 2 × 76,3 ´ 302 = 138900 см4.
Приведенная гибкость (см. табл. 7 СНиП II-23-81*):
;
;
;
.
Для
определения эксцентриситета, эквивалентного
стрелке искривления f 0 =
8 см, вычисляем т = f 0 A 0 ac / I =
8 × 152,6 × 30/138900 = 0,262 и по формуле (18)
имеем: k =
0,8 +
.
Рис. 2. К расчету ( пример 4)
Суммарный относительный эксцентриситет силы N в изогнутой стойке т =(0,885 × 8 + + 20) × 152,6 × 30/138900 = 0,893.
Для
отдельной ветви имеем: l = 120/2,69 = 45; j =
0,888, и по формуле (17)
.
Окончательное значение условной
приведенной гибкости определяется по
формуле (15)
.
По табл. 75 СНиП II-23-81* находим j е = 0,484.
Проверяем по формуле (14) 1400/0,94 × 0,484 × 152,6 = 20,2 кН/см2 = 220 МПа < 210 МПа, т. е. усиление не требуется.
Пример 5
В нижней части ступенчатой колонны ( рис. 3) при обследовании обнаружены следующие дефекты:
расцентровка узлов крепления раскосов к подкрановой ветви t = 64 мм;
общее искривление нижней панели наружной ветви в плоскости рамы f ’из = 16 мм.
Требуется проверить устойчивость нижней части колонн в плоскости рамы на действие расчетных комбинаций усилий, нагружающих ветви:
подкрановую N 1 = 1879 кН; M 1 = 729 кН × м;
наружную N 2 = 2108 кН, М2 = 1066 кН × м;
расчетная поперечная сила Qmax = 171 кН.
Материал колонн - сталь марки ВСт3кп2 с расчетным сопротивлением Ryo = 22,5 кН/см2 для фасонного проката и Ry = 21,5 кН/см2 для листового проката толщиной до 20 мм. Коэффициент приведения расчетной длины для нижней части колонны m 1 = 2,0.
Рис. 3. К расчету ( пример 5)
А. Проверим устойчивость колонн на действие комбинаций усилий, нагружающих подкрановую ветвь, при этом будем учитывать местный изгиб ветви в соответствии с требованиями п. 2.44.
кН
× см.
Вычислив приближенно (по недеформированной схеме) усилие в подкрановой ветви, найдем относительный эксцентриситет приложения продольной силы в узле подкрановой ветви
.
Условная гибкость ветви в плоскости наименьшей жесткости
.
Приведенный относительный эксцентриситет т ef 1 = h m 1 = 0,622 × 0,552 = 0,343. Здесь h = 0,622 - коэффициент влияния формы поперечного сечения из табл. 73 СНиП II-23-81*.
По
известным значениям
и т ef 1 из
табл. 76 СНиП II-23-81* найдем соответствующее
значение приведенного относительного
эксцентриситета mef =
0,14, учитывающего кососимметричную форму
эпюры изгибающих моментов на подкрановой
ветви в пределах панели. Затем по табл.
74 СНиП II-23-81* определим коэффициент
j вет =
0,815, учитывающий местный изгиб ветви.
Для
определения коэффициента j , характеризующего
устойчивость колонны в целом, предварительно
вычислим геометрические характеристики
полного сечения А0 = = Ав1 + Ав2 =
74,6 + 114,8 = 189,4 см2;
951000
см4;
см;
l = m l / i =
2,0 × 1130/71 = 31,8.
Приведенная гибкость нижней части колонны
.
Здесь a 1 = 27 - коэффициент, учитывающий угол наклона раскоса к ветви (см. табл. 7 СНиП II-23-81*); А d 1 = 2А d = 2 × 12,3 = 24,6 см2 - площадь сечения раскосов.
Определив
условную приведенную гибкость
и
относительный эксцентриситет т по
формулам (15) и (16)
;
,
из табл. 75 СНиП II-23-81* найдем j = j e = 0,574 и проверим устойчивость колонны
кН/см2 < Ry g c =
22,5 кН/см2.
Б. Проверим устойчивость колонны на действие комбинации усилий, нагружающих наружную ветвь, с учетом ее искривления в нижней панели.
Геометрические
характеристики наружной ветви A в2 =
114,8 см; Ix 2 =
1,4 × 46 × 4,32 +
2 × 1,4 × 183/12
+ 25,2 × 5,42 ×
2 = 4020 см4;
=
59 см; Wc 2 = Ix 2 /z0 =
4020/5 = 804 см3.
Условная гибкость ветви на участке
между узлами соединительной решетки
;
кН/см2 > Ry 0 g c =
21,5 кН/см2
Поскольку напряженное состояние ветви в момент измерения стрелки искривления неизвестно, принимаем f 0 = f ’из = 16 мм. Относительная стрелка т2 = f 0 ( A в2 / Wc 2 ) = 1,6 ´ (114,8/804) = 0,228.
Коэффициент перехода к внецентренному сжатию
.
Здесь
h = 2,02 - коэффициент влияния формы
поперечного сечения, определенный по
табл. 73 СНиП II-23-81* в зависимости
от
и m 2 =
0,228.
Приведенный относительный эксцентриситет mef 2 = k h m 2 = 0,879 × 2,02 × 0,228 = 0,405.
В
зависимости от полученных
значений mef 2 и
по
табл. 74 СНиП II-23-81* находим j вет =
0,789.
Для
нахождения коэффициента j для сквозной
колонны как единого стержня предварительно
вычисляем
;
.
По табл. 75 СНиП II-23-81* находим j = j e = 0,614 и проверяем устойчивость колонны.
кН/см2 > Ry o g c =
21,5 кН/см2.
Устойчивость колонны не обеспечена, требуется усиление поврежденной ветви.