![](/user_photo/_userpic.png)
10912
.pdfтоплива.
Одним из путей решения указанной проблемы является повышение энергоэффективности потребляемых ресурсов, использование возобновляемых источников энергии, разработка и внедрение энерго- и ресурсосберегающих технологий.
Вмире возрастает интерес к альтернативным источникам энергии, в частности к биоэнергетике на основе возобновляемых биологических ресурсов. Одним из перспективных направлений является получение и утилизация биогаза, образующегося в процессе анаэробной ферментации органических отходов, включая анаэробное сбраживание отходов животноводческих комплексов, органической фракции ТКО, а также биогаза, образующегося в процессе анаэробной очистки сточных вод.
Приоритетным методом обезвреживания ТКО в России продолжает оставаться захоронение на полигонах. На полигоны складируется 97% всего объема образуемых в России ТКО, 2% сжигается и 1% компостируется. Площадь, занятая полигонами ТКО на территории России, превышает 40 тыс. га и ежегодно увеличивается на 2,5–4%.
Общий объем накопления ТКО в городах и поселках России составляет порядка 150 млн м3, или 30 млн т в год. Для городских ТКО характерно высокое содержание органических компонентов – до 50–60% от общей массы отходов. Около половины из них представлены биоразлагаемыми отходами. В настоящее время не менее 97% ТКО утилизируется в России путем захоронения на специальных полигонах без предварительной сортировки.
Вклад полигонов ТКО в глобальную эмиссию метана оценивается в 12–15%, в тоже время это практически единственный источник атмосферного метана, который подлежит контролю и может быть уменьшен за счет утилизации образующегося на полигоне биогаза. Основными недостатками метода захоронения отходов на полигонах ТКО являются: долгосрочное негативное воздействие на окружающую среду и здоровье населения; глобально значимая эмиссия в атмосферу парниковых газов – диоксида углерода и, особенно, наиболее опасного парникового газа – метана, который может быть использован как сырье для производства энергии; отчуждение больших территорий под полигоны; потеря органического вещества, которое может быть использовано как органоминеральное удобрение для улучшения качества нарушенных земель.
Альтернативой утилизации ТКО на полигонах является анаэробная ферментация органических отходов в биореакторах, изолированных от окружающей среды и поэтому не наносящих ей вреда.
ВРоссии технология анаэробной обработки органической фракции ТКО (ОФ-ТКО) в биореакторах не используется и аналогов не имеет, хотя за рубежом она активно развивается и внедряется на практике.
310
Для утилизации ОФ-ТКО в мировой практике чаще всего используется твердофазная анаэробная ферментация с содержанием сухого вещества (СВ) 15–40%, для которой требуется менее тщательная сортировка и измельчение сбраживаемого субстрата. При анаэробном сбраживании ОФ-ТКО в термофильном режиме, обеспечивающем обеззараживание субстрата, образуется биогаз с содержанием метана в нем не менее 60%, который может быть использован непосредственно в качестве топлива, а также для получения электроэнергии в когенерационной установке с утилизацией теплоты сброженной массы.
С 1 га полигона ТКО в течение года можно получить около 1 млн м3 биогаза, если произвести пересчет на площади, занятые под полигоны в РФ, получается внушительная цифра — 15 млрд м3 в год.
Биогаз состоит преимущественно из СН4 и СО2 (суммарно до 9899%) и примесей (0-2%). В зависимости от вида сбраживаемых субстратов
иприменяемой технологии состав биогаза может существенно отличаться, что во многом предопределяет технологию его очистки при производстве биометана.
Биогаз с содержанием метана не менее 60% чаще всего сжигают, а образующееся тепло используют для обогрева помещений и различных технологических целей. Для получения топлива, идентичного по составу природному газу, необходима его дополнительная очистка. При разделении исходной газовой смеси на специализированных газоочистительных установках и мембранных модулях концентрация метана повышается до 95 %, в результате чего биометан может быть использован для получения электроэнергии, а также в двигателях внутреннего сгорания. В зависимости от содержания метана теплотворная способность биогаза составляет 4700–6000 ккал м–3. Биометан, полученный из биогаза, имеет ряд преимуществ перед другими видами альтернативного топлива: он образует значительно меньше вредных выбросов при сгорании, чем бензин или дизель, энергия, заключенная в метане, примерно в 3 раза выше, чем у водородного топлива. Кроме того, при образовании биогаза из биомассы нет необходимости в специальном выращивании для его производства сельскохозяйственных растений, как это делается при получении биодизеля и биоэтанола. Другим полезным продуктом анаэробной ферментации является обогащенная азотом сброженная масса, которая может быть использована в качестве удобрения для городского озеленения
ивосстановления нарушенных земель. Технология анаэробной микробной ферментации подходит для переработки практически всех типов органических отходов.
Органические компоненты сбраживаемых субстратов различаются друг от друга в энергетическом отношении, которое определяется содержанием в них белков, жиров и углеводов. В табл. 1 представлены теоретические количества биогаза и содержания в нем метана, которые
311
могут быть получены при разложении углеводов, белков и жиров.
Таблица 1 - Теоретическое количество и состав биогаза, образуемого при анаэробном разложении органического вещества
Компоненты |
Количество |
образуемого |
Состав биогаза: |
|
биогаза, м3 кг–1 БВ |
СН4: СО2, % |
|
Углеводы |
0,38 |
|
50:50 |
|
|
|
|
Жиры |
1,0 |
|
70:30 |
|
|
|
|
Белки |
0,53 |
|
60:40 |
|
|
|
|
Например, при анаэробной ферментации 1 т пищевых отходов, содержащих 33% СВ и 19% жиров, 20% белков, 61% углеводов в составе органического СВ, составляющего 90% СВ, может быть получено 156 м3 биогаза с содержанием метана в нем 92 м3.
Основные ограничения процесса анаэробной ферментации связаны с длительным временем пребывания (HRT) и с необходимостью инокулировать свежее сырье сброженной массой и/или личатами из предыдущего запуска.
Тем не менее процесс анаэробной ферментации доказал свою способность эффективно преобразовывать твердые органические отходы в энергию.
Для развития и внедрения эффективных экологически целесообразных и экономически выгодных технологий переработки городских органических отходов в полезные продукты необходима тщательная многосторонняя оценка затрат и возможных выгод. Анаэробные реакторы могут дополнять уже существующие сооружения по переработке ТКО, или может быть организовано отдельное производство по утилизации ОФ-ТКО путем твердофазной анаэробной ферментации в биореакторах. Это будет определять объёмы требуемых капиталовложений.
Экономическая и экологическая оценка систем анаэробной ферментации ОФ-ТКО в биореакторах должна включать, в первую очередь, экономические факторы, связанные с сокращением площадей под полигоны ТКО и энергетическими преимуществами новых объектов, и экологические факторы, как снижение негативного воздействия на окружающую среду и здоровье населения, а затем сравнение с капитальными и эксплуатационными затратами при технико- экономическом обосновании строительства сооружений.
Таким образом, анаэробная обработка ОФ-ТКО в биореакторах путем твердофазной анаэробной ферментации, предотвращающая дальнейшее загрязнение окружающей среды, является насущной общественной потребностью, ее актуальность очевидна. Данная технология позволяет значительно уменьшить антропогенную нагрузку на
312
окружающую среду и эмиссию парниковых газов, а также получить энергоноситель-метан и биоудобрения.
Однако в России эти экологические преимущества не учитываются, а уровень знаний о современных технологиях обращения с отходами довольно низкий. Кроме того, энергетический рынок и механизмы регуляции внедрения новых биотехнологий не разработаны должным образом, чтобы интегрировать данные технологии в коммерческую систему.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Аналитическая записка БАУ № 11 «Перспективы производства и использования биометана в Украине» / Гелетуха Г.Г., Кучерук П.П., Матвеев Ю.Б. - 2014 г.
2.Биогазовые установки: практическое пособие / Барбара Эдер Хайнц Шульц, 1996 г. Перевод с немецкого выполнен компанией Zorg Biogas в 2011 г. Под научной редакцией И. А. Реддих.
3.Биотехнология и микробиология анаэробной переработки органических коммунальных отходов: коллективная монография / общая ред. и составл. А.Н. Ножевниковой, А.Ю. Каллистова, Ю.В. Литти, М.В. Кевбрина; . – М.: Университетская книга, 2016. – 320 с., ил.
КРАЙНОВ Д. В., доцент, кандидат техн. наук; ГАРИФУЛЛИНА Д. Р., студент
«Казанский государственный архитектурно-строительный университет», г. Казань, Россия,
dilyarag215@gmail.com.
СРАВНЕНИЕ ОКОННЫХ БЛОКОВ ПО СВЕТОТЕХНИЧЕСКИМ И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИМ ПАРАМЕТРАМ
Строительство современных зданий с повышенными требованиями к энергосбережению соответствует приоритетам научно-технической по- литики. Важным при этом является обеспечение помещений зданий есте- ственным освещением при снижении теплопотерь через заполнения свето- проемов [3-4].
С целью сокращения тепловых потерь через окна применяются стекла с низкоэмиссионными покрытиями, обладающие пониженным ко- эффициентом светопропускания [1]. Поэтому при использовании окон со стеклами с низкоэмиссионными покрытиями взамен традиционных для со- хранения уровня естественной освещенности необходимо увеличивать площадь светопроемов, что, в свою очередь, приводит к некоторому уве-
313
![](/html/65386/175/html_DsrI0yaBD_.QbKy/htmlconvd-2vzbvP315x1.jpg)
личению тепловых потерь здания. Поэтому представляется целесообраз- ным найти выражение, включающее светотехнические и теплотехнические параметры для общей оценки оконных блоков.
Оценка блоков по светотехническим и теплофизическим парамет- рам была предложена в [2], где дано выражение для критерия равноэффек-
тивности оконного блока: |
‚ƒ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
|
|
|
|
|
|
= p„ƒ.∑… 0…†…sTст(" |
|
|
|
|
|
|
|
где: |
|
- |
коэффициент светопропускания, |
|
– |
|
приведенное сопро- |
|||||
|
|
теплопередаче |
ограждающей конструкциист |
, |
|
|
- коэффициент |
|||||
тивление |
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
удельные потери |
|
теплопередачи в центре стеклопакета, Вт/(м2·оС); |
|
|
Š- ˆ |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
неоднородность j-го вида, |
||||||
теплоты |
через |
линейную теплотехническую |
|
|
‰ |
|
|
|||||
Вт/(м·оС); |
|
Š Š |
Š- плотность потока теплоты через переплеты оконного |
|||||||||
|
|
м2·оС). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
блока, Вт/(∑ |
‰ |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для примера примем схему светопрозрачной конструкции (СПК), состоящей из двух створок (рис.1). Левая - глухая, неоткрывающаяся. Пра- вая - открывающаяся. Приняты следующие размеры СПК: 1800х1800 мм.
Рисунок 1 - Стеклопакет (СП) с алюминиевой дистанционной рамкой.
Проанализируем различные оконные проемы, находящиеся в одина- ковых условиях, найдем для них коэффициент Р и выберем оптимальный.
314
Таблица 1 - Характеристики оконных проемов
|
|
|
|
Коэффициент теп- |
|
|
Тип стеклопакет |
Формула стекло- |
Коэффициент све- |
лопередачи в цен- |
|
|
пакета |
топропускания, 0 |
тре стеклопакета, |
||
|
|
||||
|
|
|
|
U0 [Вт/м2°С] |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Однокамерный про- |
4М1-8-4М1 |
0,8 |
3,57 |
|
стой стеклопакет |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Однокамерный стек- |
|
|
|
|
2 |
лопакет с аргоновым |
4М1-Ar8-4М1 |
0,8 |
3,33 |
|
|
заполнением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Однокамерный стек- |
|
|
|
|
3 |
лопакет с энергосбере- |
4М1-8-И4 |
0,73 |
1,96 |
|
|
гающим И-стеклом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Однокамерный стек- |
|
|
|
|
4 |
лопакет с энергосбере- |
4М1-Ar8-И4 |
0,73 |
1,75 |
|
|
гающим И-стеклом и |
|
|
|
|
|
аргоном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Двухкамерный про- |
4М1-6-4М1-6-4М1 |
0,72 |
2,38 |
|
стой стеклопакет |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Двухкамерный стекло- |
4М1-Ar6-4М1- |
|
|
|
6 |
пакет с аргоновым за- |
0,72 |
2,27 |
||
Ar6-4М1 |
|||||
|
полнением |
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Двухкамерный стекло- |
|
|
|
|
7 |
пакет с энергосбере- |
4М1-6-4М1-6-И4 |
0,66 |
1,69 |
|
|
гающим И-стеклом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Двухкамерный стекло- |
|
|
|
|
8 |
пакет с энергосбере- |
4М1-Ar6-4М1- |
0,66 |
1,56 |
|
гающим И-стеклом и |
Ar6-И4 |
||||
|
аргоном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
315
![](/html/65386/175/html_DsrI0yaBD_.QbKy/htmlconvd-2vzbvP317x1.jpg)
Таблица 2 - Удельные потери теплоты, ψ, Вт/(м*оС) для алюминиевых профилей
MASTECH
Удельные потери теплоты, ψ, Вт/(м*оС) при различных Rо по центру стеклопа- Тип кета
профиля
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
0,5 |
|
0,6 |
|
0,8 |
|
1 |
|
1,4 |
|
1,6 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
0,124 |
0,167 |
0,194 |
0,226 |
0,252 |
0,275 |
0,284 |
0,287 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2 |
|
0,149 |
0,219 |
0,264 |
0,319 |
0,358 |
0,397 |
0,411 |
0,421 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
3 |
|
0,251 |
0,343 |
0,402 |
0,475 |
0,528 |
0,58 |
0,598 |
0,612 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
4 |
|
0,116 |
0,16 |
0,188 |
0,222 |
0,247 |
0,272 |
0,28 |
0,286 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
5 |
|
0,135 |
0,208 |
0,255 |
0,312 |
0,353 |
0,394 |
0,408 |
0,419 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зная все необходимые значения, можем подставить их в формулу (1) и просчитать значение Р для каждого типа стеклопакета, для наглядности и последующего анализа представим расчеты в таблицу 3. Приведенное со- противление теплопередаче участка стены принято равным Rст =3,3 м2°С/Вт.
Таблица 3 - Значения критерия равноэффективности оконного блока Р для основных
|
|
|
|
стеклопакетов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэф.тепло- |
Плотность |
Критерий равно- |
|
Тип стеклопа- |
Коэф. свето- |
потока |
|
||
передачи в цен- |
теплоты |
эффектив- |
|
||
кета |
пропус- |
тре стеклопаке- |
ности оконного бло- |
|
|
∑ljΨj |
|
||||
кания, 0 |
|
||||
|
та U0 [Вт/м2°С] |
ка P |
|
||
|
|
Вт/м2°С |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,8 |
3,57 |
0,36 |
0,067 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,8 |
3,33 |
0,36 |
0,072 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,73 |
1,96 |
0,52 |
0,102 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
0,73 |
1,75 |
0,56 |
0,110 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
0,72 |
2,38 |
0,39 |
0,088 |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
0,72 |
2,27 |
0,42 |
0,091 |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
0,66 |
1,69 |
0,59 |
0,101 |
|
|
|
|
|
|
|
8 |
0,66 |
1,56 |
0,62 |
0,106 |
|
|
|
|
|
|
|
316
Чем больше значение P, тем эффективнее будет оконный блок при установке его в систему стена – окно. Таким образом, наиболее эффектив- ным по светотехническим и теплотехническим параметрам будет однока- мерный и двухкамерный стеклопакеты с энергосберегающим И-стеклом и аргоном, но заполнение оконного блока аргоном сильно удорожает его, поэтому, в целях экономии, можно использовать стеклопакеты с энерго- сберегающим И-стеклом, у которого показатель критерия равноэффектив- ности оконного блока Р по своим значениям уступает не сильно.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Борискина И.В. Проектирование современных оконных систем гражданских зданий/ И. В. Борискина, А.А. Плотников, А. В. Захаров -
СПб.: Выбор, 2008. 360 с.
2.Коркина Е. В. Комплексное сравнение оконных блоков по све- тотехническими теплотехническим параметрам/ Е. В. Коркина. – М.: Жи- лищное строительство, 2015, 60-62 с.
3.Carmody J., Selkowitz S., Heschong L. Residential Windows. A guide to new technologies and energy performance. New York, London. 1996. 214 с.
4.Smith N., Isaacs N., Burgess J., Cox-Smith I. Thermal performance of secondary glazing as a retrofit alternative for single-glazed windows // Energy and Buildings. 2012. Vol. 54, 47–51 с.
5.СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» Актуа- ли-зированная редакция СНиП 23-02-2003. – М.: Минрегион, 2013. – 96 с.
КУЗИН В.Ю., канд. техн. наук, доцент кафедры отопления и вентиляции; КУЗИН Д.Ю. магистрант; МОСАЛЁВА А.С. магистрант; ФРОЛОВА Е.Н. магистрант
ФГБОУ ВО «Нижегородский государственный архитектурно- строительный университет», г. Нижний Новгород, Россия, kuzin04@ya.ru
К ВОПРОСУ О ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ НАДЕЖНОСТИ СИСТЕМ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ КВАРТИР-СТУДИИ
Распространенным решением при строительстве современных мно- гоквартирных жилых домов является устройство в них квартир-студий, со- стоящих из совмещенного санузла и комнаты-кухни. Каждое помещение обслуживается индивидуальными вентиляционными каналами. В соответ- ствии с действующими нормами проектирования для подачи воздуха в них должен быть организован приток воздуха через регулируемое устройство. Однако в практике проектирования, монтажных и пусконаладочных работ
317
![](/html/65386/175/html_DsrI0yaBD_.QbKy/htmlconvd-2vzbvP319x1.jpg)
данному требованию под час уделяется недостаточно внимания. В каче- стве приточного устройства используется форточка, которая открывается периодически. Большую часть времени в течение суток (от 8 до 16 часов), когда жильцы находятся на работе, учебе, ведут активный отдых или спят, форточки в комнатах-кухнях полностью закрыты.
Авторами был проведен расчет фактических расходов воздуха G1, G2, G3, кг/ч, проходящих через индивидуальные каналы систем естествен- ной вентиляции квартир-студий при различных режимах эксплуатации по- мещений и параметров наружной воздуха.
В общем случае возможны два наиболее распространенных режима:
-расчетный (форточка открыта, рис. 1 a);
-нерасчетный (форточка закрыта, рис. 1 б).
Фактические расходы воздуха через вентиляционные каналы при расчетном режиме определяются путем решения системы уравнений:
(S + S |
|
)G 2 + S G 2 |
= p |
; |
(1.1) |
||||
|
1 2 |
|
4 |
1 |
2 |
3 3 |
ф.1 |
|
(1.2) |
S2G2 |
+ S3G3 |
= pф.1; |
|
|
|||||
G + G − G = 0, |
|
|
(1.3) |
||||||
|
1 |
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: S1, S2, S3, S4 – соответственно характеристики сопротивления вентиляционных каналов санузла и комнаты-кухни, форточки и переточ- ной решетки, Па/(кг/ч)2; G1, G2, G3 – соответственно расходы воздуха через вентиляционные каналы санузла и комнаты-кухни, форточки, кг/ч; pф.1 – фактическое располагаемое давление, Па, равное
pф.1 = gH (ρф −ρ в ) + (kвхсвх |
− kвых |
свых ) |
vветр2 |
ρф , |
(2) |
|
|||||
|
|
2 |
|
|
где: g – ускорение свободного падения, м/с2; H – разность отметок забора воздуха в помещение и выброса на кровле, м; ρф – фактическая плотность наружного воздуха, кг/м3; ρв – плотность внутреннего воздуха, кг/м3; cвх, cвых – аэродинамические коэффициенты в точках входа воздуха в помещение и выброса на кровле; kвх, kвых – коэффициенты учитывающие плотность городской застройки для фасада и кровли здания; vветр – ско- рость ветра, м/с.
Фактический расход воздуха G, кг/ч, через вентиляционные каналы при нерасчетном режиме определяется по зависимости:
G = |
S + S |
|
+ S |
, |
|
|
pф.2 |
|
|
||
|
1 |
2 |
|
4 |
|
где pф.2 – фактическое располагаемое давление, Па, равное
pф.2 |
= (kвхсвх |
− kвых |
свых ) |
vветр2 |
ρф . |
|
|||||
|
|
|
2 |
|
(3)
(4)
Нерасчетное перетекание воздуха проходит следующим образом: приточный воздух входит через вентиляционный канал санузла, попадает в
318
![](/html/65386/175/html_DsrI0yaBD_.QbKy/htmlconvd-2vzbvP320x1.jpg)
обслуживаемые помещения и удаляется через канал комнаты-кухни. Дан- ный режим возможен при удалении оголовков каналов друг от друга и наличии на них разных аэродинамических коэффициентов c = свх – свых ≠
0.
В результате были получены:
-значения фактических воздухообменов L = G/ρ, м3/ч, в помещениях квартир-студий, расположенных на 1…14 этажах многоквартирного дома,
при наличии ветрового потока скоростью vветр = 1 м/с, температуре наруж- ного воздуха t = +5 °С в расчетном режиме эксплуатации, аэродинамиче- ских коэффициентах в точках выброса для вентиляционных каналов сануз-
ла и комнаты-кухни свых = –0,5 и –0,1 и забора на боковом фасаде – свх = – 0,5;
-то же, в нерасчетном режиме эксплуатации при разности аэродина- мических коэффициентов c в точках забора и выброса воздуха на кровле здания c = 0,1…0,5.
Фактический воздухообмен в помещениях квартир-студий в целом соответствует расчетным значения 25 м3/ч в санузлах и 60 м3/ч в комнатах- кухнях на нижних этажах (рис. 1 в), однако на средних и верхних этажах он в 1,5…2 раза меньше нормируемых значений. Приведенные сочетания аэродинамических коэффициентов характерны для помещений, располо- женных на боковых по отношению к направлению движения ветрового по- тока фасадах здания, и будут наблюдаться попеременно на каждом из них при изменении направления движения ветра.
В том случае если жильцы закроют форточки вентиляционные кана- лы перейдут в нерасчетный режим работы. Фактическая производитель- ность систем вентиляции квартир студий составит 0,75…7 м3/ч (менее 10
%от расчетного воздухообмена). Приведенных расходов холодного возду- ха вполне достаточно для выпадения конденсата на щелевых решетках и приведения в негодность отделочных покрытий (рис. 2).
319