10881
.pdf81
Рис. 1.52 Двухступенчатая схема подключения к тепловой сети теплообменников ГВС и системы отопления (через элеватор)
В двухступечатой схеме (См. рис. 1.52) холодная вода сначала поступает в теплообменник первой ступени, где подогревается до температуры примерно
+37°С, а затем поступает в теплообменники второй ступени, где догревается до требуемой температуры. В первой ступени греющей средой является теплоно-
ситель, возвращающийся из системы отопления с температурой +40-70°С, (в летнее время – теплоноситель после второй ступени). Во второй ступени горячая вода нагревается от высокотемпературного теплоносителя, поступающего из подающего трубопровода тепловой сети Т1 с температурой +70-150°С.
В состав системы ГВС может быть включено следующее оборудование и устройства: теплообменники, насосы, регуляторы расхода, регуляторы давления, фильтры сетчатые и грязевики, счетчики, баки-аккумуляторы, а также трубопроводы, различного вида арматура, контрольно-измерительные приборы (КИП) и устройства для автоматического управления.
Теплообменники системы ГВС бывают:
−водоводяные и пароводяные – по виду греющего теплоносителя;
−кожухотрубные (труба в трубе) и пластинчатые (ALFA LAVAL, Ридан,
Danfoss). См. рис. 1.53-1.55.
82
а) б) в)
а) схема устройства, направление движения греющей и нагреваемой воды; б) внешний вид; в) внутреннее строение секции двухсекционного кожухотрубного теплообменника.
Рис. 1.53 Кожухотрубные теплообменники
а) |
б) |
в) |
а) схема устройства, направление движения греющей и нагреваемой воды; б) внешний вид; в) самый маленький типоразмер.
Рис. 1.54 Пластинчатые теплообменники
На каждом патрубке теплообменника устанавливают отключающее устройство, термометр и манометр, а перед входными патрубками пластинчатых, кроме того, – сетчатые фильтры (для исключения дополнительных потерь давления вследствие загрязнения межпластинчатого пространства).
Побудителем движения воды в ГВС служат насосы системы ХВС, расположенные в насосной станции системы холодного водоснабжения населенного пункта, – в режиме водоразбора, и циркуляционные насосы – в отсутствии водоразбора.
83
Рис. 1.55 Пластинчатые теплообменники, установленные в котельной (слева) и тепловом пункте (справа)
Циркуляционные насосы обеспечивают режим циркуляции горячей воды в системе для предотвращения остывания воды в трубопроводах. Циркуляционные насосы устанавливают на обратном трубопроводе системы ГВС в тепловом пункте здания, в центральном тепловом пункте (если система теплоснабжения двухступенчатая) или в котельной (если система теплоснабжения одноступенчатая четырехтрубная).
Насосы всегда устанавливаются в количестве не менее двух – один рабочий и один резервный. Монтаж одного насоса допускается при условии хранения резервного насоса в непосредственной близости от места расположения насосной установки. После насоса по ходу движения воды устанавливают обратный клапан для предотвращения тока воды через лопатки насоса в обратную сторону. До насоса и после обратного клапана устанавливают запорную арматуру для возможности обеспечения отключения насоса при его замене (см. рис. 1.52 и 1.56). До и после насоса для контроля напора воды устанавливаются манометры.
Теплообменники, циркуляционные насосы, фильтры, КИП и автоматика устанавливаются в центральном тепловом пункте или в тепловом пункте здания
– ИТП.
84
Рис. 1.56 Обвязка насосов (движение воды снизу вверх)
В тепловых пунктах (центральных или индивидуальных) для измерения потребления горячей воды надлежит устанавливать счетчики на трубопроводах холодного водопровода, подающих воду к водонагревателям. При непосредственном разборе горячей воды из тепловой сети (открытые системы теплоснабжения) в зданиях и сооружениях счетчики горячей воды следует устанавливать после смесительных узлов и на общем циркуляционном (обратном) трубопроводе.
Рис. 1.57 Узел учета расхода воды
Методика теплового и гидравлического расчета пластинчатых теплообменников систем ГВС
1. Методика расчета пластинчатых теплообменников систем ГВС осно-
85
вана на использовании в них всего располагаемого напора теплоносителей с целью получения оптимальной скорости каждого теплоносителя и соответственно максимального значения коэффициента теплопередачи.
Оптимальное соотношение числа ходов для греющей Х1 и нагреваемой Х2 воды находится по формуле
X |
1 |
|
G |
h |
0,636 |
|
DPгр 0.364 |
|
1000 - tсрн |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
× |
|
|
|
(1.4) |
||
|
|
|
|
|
|
|
гр |
||||||
X 2 |
= |
|
|
|
× |
|
|
1000 - t |
|||||
Gd |
|
DРн |
|
ср |
|
Если соотношение ходов получается > 2, то для повышения скорости движения воды целесообразна несимметричная компоновка, то есть число ходов теплообменивающихся сред будет неодинаковым.
2. Для выбора необходимого типоразмера пластинчатого теплообменника предварительно задаемся оптимальной скоростью движения воды в каналах
Wопт = 0,4 мс , которая позволит получить потери давления в установке не более
150 кПа и обеспечит высокий коэффициент теплопередачи.
Выбрав тип пластины рассчитываемого теплообменника системы горячего водоснабжения, по оптимальной скорости находим требуемое количество каналов по нагреваемой воде mн:
mн = |
|
Gh max |
(1.5) |
||
W |
× f |
к |
× ρ н ×3600 |
||
|
опт |
|
|
|
где fк - живое сечение одного межпластинчатого канала. Полученное значение округляем в большую сторону до целого числа.
3. Компоновка теплообменника симметричная, т.е. mгр = mн. Число пластин в пакете находят по соотношению:
nп = 2 × mн |
(1.6) |
В крайних пакетах, соприкасающихся пластин на одну больше (конце- |
|
вую): |
|
nп = 2 × mн +1 |
(1.7) |
4. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой
86
воды:
|
|
|
fгр = f н= mн × fк |
|
|
|
|
|
(1.8) |
||||||
5. Находим фактическую скорость движения нагреваемой воды в каналах |
|||||||||||||||
теплообменника. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Wн = |
Ghm |
|
|
|
|
|
|
|
(1.9) |
|||
|
|
|
3600 × fн × ρн |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где ρ н - плотность нагреваемой жидкости, кг |
м |
3 . |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. Для проведения дальнейших расчетов требуется определить критерий |
|||||||||||||||
Прандтля, критерий Нуссельта и число Рейнольдса для нагреваемой воды |
|||||||||||||||
Критерий Прандтля для воды в пристеночном слое при средней |
|||||||||||||||
температуре стенки определяется по зависимости: |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Prст = |
cст ×ν ст × ρст |
|
|
|
|
|
|
|
(1.10) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
λст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
ρ cт - плотность воды при |
t cт , кг |
3 . |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t cт= |
tвхн + tвыхн |
+ tвхгр + tвыхгр |
|
|
|
|
|
|
(1.11) |
||||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ν |
cт |
- кинематическая вязкость воды при t |
cт |
, м2 . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
сcт - удельная теплоемкость воды при t cт |
, Дж |
кг × |
0 |
С |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
λст |
- коэффициент теплопроводности воды при t cт , Вт м×0 С |
||||||||||||||
А для нагреваемой воды критерий Прандтля рассчитывается по формуле: |
|||||||||||||||
|
|
|
Prн = |
cн ×ν н × ρн |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.12) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
λн |
|
|
|
|
|
|
|
|
где ρ н ,ν н , сн , λн - плотность, кинематическая вязкость, удельная
теплоемкость, коэффициент теплопроводности воды при t н ср .
t н cр |
= |
tвхн + tвыхн |
(1.13) |
|
|||
|
2 |
|
87
Число Рейнольдса определяется по выражению:
|
Reн = |
Wнd |
э |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.14) |
||
|
|
ν н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где dЭ - эквивалентный диаметр межпластинчатого канала, |
|
||||||||||||||
dЭ |
= |
4 × f к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пк , м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
определяемый по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Пк - смоченный периметр сечения межпластинчатого канала |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,1× b 2 |
h |
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Пк |
= 4 |
|
|
+ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
рассчитываемый по следующей зависимости: |
|
|
2 |
2 |
|
, м; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
h - расстояние между пластинами, м;
fк— площадь поперечного сечения канала, м2; b - ширина пластины, м.
Критерий Нуссельта для нагреваемой воды определяется по следующему выражению:
0.73 |
0 .43 |
|
Pr |
н |
0 , 25 |
|
Nu н = 0 .1 Re н |
Pr н |
|
|
|
(1.15) |
|
|
|
|||||
|
Pr ст |
|
||||
|
|
|
|
|
7. Коэффициент теплоотдачи со стороны хода нагреваемой воды к стенке:
α |
|
= |
Nuн ×λн |
, Вт |
(1.16) |
|
|
|
|||||
|
1 |
|
d |
э |
м2 ×С |
|
|
|
|
|
|
8. Далее определяем критерий Прандтля, критерий Нуссельта и число Рейнольдса для греющей воды.
Критерий Прандтля рассчитывается по формуле:
Prгр |
= |
cгр ×ν гр × ρ гр |
(1.17) |
|
λгр |
||||
|
|
|
где ρ гр ,ν гр , сгр , λгр - плотность, кинематическая вязкость, удельная
теплоемкость, коэффициент теплопроводности воды при t гр ср .
t гр cр |
= |
tвхгр + tвыхгр |
(1.18) |
|
|||
|
2 |
|
Число Рейнольдса определяется по следующему выражению:
88
Re гр |
= |
Wгрd |
э |
(1.19) |
|
|
ν гр |
|
|||
|
|
|
|
|
Критерий Нуссельта рассчитывается по зависимости:
Nuгр = 0.1Re |
0.73 |
0.43 |
|
Pr |
0,25 |
|
|
гр |
|
(1.20) |
|||
гр |
Prгр |
|
|
|
||
|
||||||
|
|
|
|
Prст |
|
9.Коэффициент теплоотдачи со стороны хода греющей воды к стенке
α 2 |
= |
Nuгр × λгр |
, Вт |
|
2 |
|
(1.21) |
|
|
м |
× С |
||||||
|
|
d |
э |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
10. Коэффициент теплопередачи k, Вт/(м2 ° С), определяется по формуле:
к = |
|
|
|
|
β |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ ст |
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
+ |
+ |
|
1 |
(1.22) |
||||||
|
α |
1 |
λ |
ст |
α |
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где β - коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7 - 0,85.
11. При заданной величине расчетной производительности QSP и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напоруtср определяется необходимая поверхность нагрева Fтр по формуле
|
= |
Q sp |
|
|
Fтр |
h |
|
(1.23) |
|
k × Dt |
|
|||
|
|
ср |
где QhSP - расчётная тепловая производительность теплообменников системы ГВС, Вт;
tср - среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой, ° С;
k - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·°С).
При сборке водоподогревателя из двух раздельных теплообменников и более теплопроизводительность уменьшается соответственно в 2 раза и более.
12. Количество ходов в теплообменнике Х: |
|
||
Х = |
Fтр + fпл |
(1.24) |
|
nн × fпл |
|||
|
|
где fпл - поверхность нагрева одной пластины, м2.
89
13. Действительная поверхность нагрева всего теплообменника определяется по формуле
F = (nн × X -1)× fпл |
(1.25) |
Гидромеханический расчёт
1. Вычисляем коэффициент общего гидравлического сопротивления единицы относительной длины канала для обеих сред:
|
ζ н |
|
= |
19,3 |
|
|
|
|
|
|
|
(1.26) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Reн |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ζ гр |
|
= |
|
19,3 |
|
|
|
|
|
|
|
(1.27) |
||||||
|
|
|
Re |
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
гр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2. Гидравлические сопротивления пакетов пластин при этом: |
|
||||||||||||||||||
DPн |
= ζ н |
|
× |
LП |
|
× ρн |
× |
wн2 |
× X |
1 |
(1.28) |
||||||||
|
d э |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||
DPгр = ζ |
|
|
L |
П |
|
× ρ |
|
wгр2 |
|
|
|
||||||||
гр × |
|
|
|
|
гр × |
|
|
|
|
× X 2 |
|
(1.29) |
|||||||
|
d э |
|
|
2 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LП - приведенная длина канала вдоль одной пластины, определяемая по
формуле LП = f пл .
b
3. Проверяем скорости движения греющей и нагреваемой воды в штуцерах:
н |
= |
|
Gh max |
|
|
|
|
Wшт |
|
|
|
|
(1.30) |
||
3600 × fшт × ρ |
|
|
|||||
|
|
|
н |
||||
гр |
= |
|
|
Gd |
|
|
|
Wшт |
|
|
|
|
(1.31) |
||
|
|
|
|
||||
|
|
3600 × fшт × ρгр |
|||||
Если скорость воды в штуцере |
больше |
|
|
допустимой (w>2,5 м/с), то |
рассчитаем местное гидравлическое сопротивление водяного штуцера, приняв
ζ шт = 1,5 :
DP ншт = ζ гр × ρгр × |
(wгр |
)2 |
(1.32) |
шт |
|
||
2 |
|
||
|
|
|
90
|
DP гр шт = ζ гр × ρгр × |
(wштгр )2 |
|
(1.33) |
||
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|||
4. |
Общее гидравлическое сопротивление теплообменника составит: |
|||||
|
DРнобщ = DPн + DРштн |
(1.34) |
||||
|
DРгробщ = DPгр + DРштгр |
(1.35) |
||||
5. |
Сопоставим заданные располагаемые напоры с расчетными гидрав- |
|||||
лическими сопротивлениями. При этом должно соблюдаться условие: |
|
|||||
|
|
DРзад |
³ 1 |
(1.36) |
||
|
|
|
||||
|
|
DРрасч |
|
Трубопроводы системы горячего водоснабжения должны выполняться из труб и соединительных деталей, срок службы которых при температуре +75 °C и нормативном давлении – не менее 25 лет, при этом гидравлические сопротивления должны оставаться неизменными в течение всего срока эксплуатации. В системах ГВС используются трубы стальные водогазопроводные по ГОСТ 3262-75 и полимерные, рассчитанные на давление 10-20 атм. (PN10, PN15, PN20)
и выдерживающие температуру не менее +75°С.
Прокладку распределительных сетей трубопроводов горячего водоснабжения в жилых и общественных зданиях следует предусматривать в подпольях, подвалах, технических этажах и чердаках, а в случае отсутствия чердаков – на первом этаже в подпольных каналах совместно с трубопроводами отопления или под полом с устройством съемного покрытия, а также по конструкциям зданий, по которым допускается открытая прокладка трубопроводов, или под потолком нежилых помещений верхнего этажа.
Стояки и вводы горячей воды в квартиры и другие помещения, а также запорную арматуру, измерительные приборы, регуляторы следует размещать в коммуникационных шахтах с устройством специальных технических шкафов, обеспечивающих свободный доступ к ним технического персонала.
Прокладку стояков и разводки допускается предусматривать в шахтах, открыто – по стенам душевых, кухонь и других аналогичных помещений с