книги / Радиоприемные устройства.-1
.pdfа
Рис. 10.10 |
t |
|
|
|
Рис. 10.11 |
сужении £2тах в РПУ, а именно: Пв < Лтах . Во избежание частотных искаже ний в этом случае следует осуществить согласованную частотную коррекцию тракта низкой частоты, т.е. соответствующий подъем частотной характеристи ки модуляционного тракта на высших частотах. Таким образом, сквозная ха рактеристика верности воспроизведения всего радиоканала должна иметь по лосу до fimax Такой прием согласованного изменения АЧХ на передающей и приемной сторонах в системах с ЧМ называют предыскажением.
Н а в т о р о м э т а п е рассмотрим помехоустойчивость РПУ сигналов с ЧМ при воздействии на него флуктуационной помехи. Если спектр помехи равномерен, то в узкой (элементарной) полосе частот с/Дсо, отстоящей от час тоты сигнала со на величину Дсо , флуктуационная помеха считается квазигармонической и имеет мощность с!Рщ (со) = В2 (со) Ао , где В2 (со) —спект ральная плотность помехи.
Учитывая малый уровень помехи, можно не принимать во внимание взаи модействие в детекторе ЧМ-сигналов составляющих шумов, расположенных в различных участках шумового спектра. Таким образом, при определении пол ной мощности шума на выходе детектора следует учитывать только те состав
ляющие шума, которые находятся в полосе сос ± ^ тах >гДе Цпах |
мак" |
|
симальная частота передаваемого полезного сигнала. |
|
|
Мощность шума на выходе детектора находится путем суммирования |
||
(интегрирования) элементарных мощностей <Н*т м х (Дсо) : |
|
|
Рш.вых |
ш.вых (Дсо). |
(10.33) |
Используя (10.33), можно показать, что увеличение BQотношения С/Ш на выходе РПУ по сравнению с его входом составляет: для флуктуационных по мех B Q= у /з м у для импульсных помех Вп = 2М . Как следует из этих выра-
Рис. 10.13 Рис. 10.14
Первых два слагаемых в (10.35) представляют собой энергию сигналов
х ns . Поэтому из (10.35) |
следует, что для приема сообщения v(t) |
с использо |
|
ванием |
принципа оптимального приема необходимо добиться |
максимума |
|
|
Т |
x(t) s(t,v)dt , представляющего собой функцию |
|
третьего |
слагаемого J |
||
|
о |
|
|
взаимной корреляции между принятым дс(г) и ожидаемым s (f, v) |
сигналами. |
Эту операцию удобно осуществить с помощью следящего приема или еледящей демодуляции (рис. 10.13). Рассматриваемое радиоприемное устройство (П — перемножитель; Г — генератор несущего колебания; М — модулятор; ФНЧ — фильтр нижних частот) позволяет получить наименьшее отклонение принятого сообщения от передаваемого.
Физическая сущность порогоснижения различных используемых на практике демодуляторов основана на принципе выделения в каждый момент времени не всей полосы частот, занимаемой ЧМ-сигналом, а только ее части. Это оказывается возможным, так как энергия полезного сигнала сЧМ по все му частотному спектру распределена неравномерно, а*сосредоточена в некото рой относительно узкой полосе частот вблизи oj(f). Тогда, осуществляя авто матическое слежение за мгновенной частотой сo(t) и сужая полосу пропуска ния тракта до величины, которая меньше ширины полного спектра ЧМ-сигна ла, можно существенно снизить мощность шумов, поступающих на вход демо дулятора. В итоге пороговый эффект резкого уменьшения отношения С/П бу дет происходить при низких уровнях полезного сигнала, что эквивалентно сни жению уровня порога.
На рис. 10.14 приведена структура демодулятора со следящим фильтром,
центральная частота которого следует за мгновенной частотой сигнала a>(f). Управление частотой фильтра осуществляется с помощью модулятора М. Вы ходной сигнал поступает на частотный детектор (ЧД), с выхода которого осу ществляется управление модулятором. Для ограничения полосы частот слеже ния до частоты модулирующего сигнала используется ФНЧ.
На рис. 10.15 дана структурная схема демодулятора с обратной связью по частоте (ОСЯ). Здесь происходит управление частотой частотно-модулирован- ного гетеродина (ЧМГ), вследствие чего изменяется преобразованная частота на выходе ПЧ так, что величина девиации частоты в тракте УПЧ оказывается меньше, чем на его входе. Поэтому далее в тракте используется относительно узкополосный фильтр, уменьшающий уровень помехи на входе ЧД и снижаю щий порог всего устройства.
Таким образом, в рассматриваемой структуре происходит ’•сжатие* спект ра сигнала с ЧМ. Нетрудно видеть, что данная структура позволяет формально
Рис. 10.15
Рис. 10.16
использовать выводы общей теории устройств с отрицательной обратной связью. Если девиация частоты сигнала без ОСЧ равна Лсос , а девиация часто ты сигнала в тракте с ОСЧ должна быть Да>т , то частота гетеродина должна изменяться на величину Дсог = Дсо. - Дсош .
Если обозначить крутизну ЧМ детектора через *$Чд , крутизну модуляци онной характеристики модулятора через *$м , комплексный коэффициент передачи фильтра Ф, равный отношению девиации сигнала на его выходе к де виации сигнала на входе, через К , то по аналогии с общими выражениями, ха рактеризующими эффективность трактов с отрицательной обратной связью, можно записать:
Дсо = |
КАсо |
------------------ ' |
m i i + W i
На рис. 10.16 приведена структурная схема синхронно-фазового демоду лятора ЧМ-сигнала. В отлдаие от предыдущих схем здесь используется прин цип слежения за частотой ЧМ-сигнала со(f) с точностью до фазы. Входной сиг нал поступает на фазовый детектор (ФД), на другой вход которого подается напряжение с ЧМГ, осуществляющего слежение за частотой принимаемого сиг нала.
Помимо систем порогоснижения, использующих принципы уменьшения уровня шумов в демодуляторе, существуют системы последетекторной обра ботки, т. е. последующей обработки сигнала и помехи. Эти системы учитыва ют статистические отличия подпороговых шумов, обусловленных скачками фазы суммарного колебания. В результате можно применить структуры, в ос нове которых лежит принцип компенсации помехи. На рис. 10.17 приведена структура, содержащая устройство обнаружения импульсов помехи (ОИП), выход которого связан с компенсатором, т. е. вычитающим устройством (К ).
В момент действия помехи в ОИП генерируется импульс, который использует ся для компенсации помехи.
Следует отметить, что при реализации следящих демодуляторов возника ет ряд трудностей, а именно: потеря устойчивости в структурах с замкнутыми петлями управления, искажение закона модуляции при чрезмерном сужении полосы пропускания следящих систем, срыв слежения и т.д.
10.4.Искажения при приеме сигналов с ЧМ
10.4.1.Искажения сигнала с ЧМ из-за неидеальности АЧХ и ФЧХ линейного тракта радиоприемных устройств
Искажения передаваемой информации в РПУ сигналов с ЧМ возникают в линейном тракте, в ЧМ-детекторе, а также из-за специфического для ЧМ сиг нала проявления нелинейных свойств РПУ.
Для анализа искажений в линейном тракте используется удобный квазистационарный метод, предполагающий, что изменение мгновенной частоты в тракте происходит относительно медленно (т. е. модулирующая частота О, значительно меньше частоты высокочастотного колебания со), вследствие чего коэффициент передачи тракта изменяется в соответствии с его АЧХ и ФЧХ, снятыми в статическом режиме. Это позволяет исключить известные трудно сти строгого анализа. На рис. 10.18 приведена неидеальная АЧХ тракта, соглас но которой при изменении частоты ЧМ-сигнала со происходит изменение коэф фициента передачи К Если в АО перед частотным детектором не происходит идеальное ограничение, то амплитуда выходного сигнала АО будет изменяться с частотой модуляции:
^вых.оп» = Um№ = W 1 + alcosnt + агсо$2Ш+ ...) , (10.36)
где а. —коэффициенты, определяемые качеством работы АО, видом АЧХ и девиацией частоты сигнала Д<^тах; —амплитуда сигнала на входе тракта;
Рис. 10.19
K Q — коэффициент передачи тракта. В этом случае напряжение на выходе де тектора будет определяться изменением не только частоты оо(0> но и ампли туды входного сигнала:
U |
= U ( t)K |
Дсо cos Sit |
(10.37) |
вых.дт |
m v r дт |
max |
|
где А*дт —коэффициент передачи детектора.
Как следует из (10.36), (10.37), в выходном сигнале детектора появляют ся гармоники частоты Г2 , т. е .. возникают нелинейные искажения. На основа нии этих выражений можно вычислить:
1) амплитуду первой.гармоники и тьых,цтп ** ■ ^ ^ г/0Аытах;
2)амплитуду второй гармоники ^'твыхлт212 *= Т •^о^дта 1^оДб0шах’
3)амплитуду третьей гармоники ^ т „ых.дтзП ~ \ K 0K,xtai t oAcomax • откуда коэффициент гармоник
^ ^ т в ы х -д т Т П * |
вых.дтзП |
1 |
®1 |
+ ( |
°2 |
• |
------------ -------------------------------У |
( — |
) 2 |
- г ) 2 |
( ю ж ) |
||
m вых.дтП |
|
|
^ |
|
|
|
Из (10.38) следует, что чем интенсивнее изменяется колебание на выходе |
||||||
АО, тем больше будут величина нелинейных искажений |
при |
детектировании |
||||
ЧМ-сигнала из-за неидеальности линейного тракта. |
|
|
|
|
|
Учитывая неидеальность ФЧХ, полагаем, что АЧХ равномерна во всей об ласти изменения мгновенной частоты сигнала со(г). Обозначим входной сиг
нал, как u(t) = |
UmQsiny?, где </>= coQt + |
sin S lt. Мгновенное значение часто |
||
ты этого сигнала равно |
|
|
||
« вх = |
d <f/dt= О)0 + <ртО,со$Ш = |
С00 + Асо , |
(1039) |
|
где Доо = |
ymSlcosSlt. |
|
|
|
Введем |
в |
рассмотрение ФЧХ тракта. Тогда мгновенное |
значение фа- |
зы на выходе тракта у = SAсо + <р(со) , где S До> —идеальная ФЧХ. Но фазозый сдвиг <р(о>) изменяется в зависимости от модулирующего сигнала. Сле довательно, он является функцией времени и может быть разложен в ряд Тей лора по степеням Лео . Тогда
V>BbIX =SAw+ j, / ( « „ ) Aw2 + *>'" (w0) Aw3 + |
(10.40) |
||
Мгновенная частота на выходе тракта |
|
||
|
da |
|
|
совых |
* «1 |
(1041) |
|
А |
|||
|
|
Подставляя (10.39) в (10.41), с учетом (10.40) получаем, что в тракте с нещеальной ФЧХ возникает искажение закона модуляции частоты <o(t) п р о являющееся в возникновении в нем гармоник частоты Я . Следовательно, пос ле детектирования появятся гармоники частоты Я , т. е. нелинейные искаже
ния. Последние отсутствуют при |
= 0, где / = 2, 3, ..., т. е. ФЧХ тракта |
должна быть вдеальной: ^вых = |
SAco. |
Приблизиться к идеальным ЧХ и ФЧХ можно при расширении полосы про пускания линейного тракта. Однако при этом ухудшаются его избирательные свойства. Поэтому приходится контролировать АЧХ и ФЧХ, синтезируя фильт рующие системы с характеристиками, близкими к идеальным, а при необходи мости применять корректирующие цепи (фазовые и амплитудные корректоры).
Искажения в детекторном каскаде РПУ сигналов с ЧМ могут возникнуть из-за отклонения его характеристики — реальной 1 от идеальной линейной 2 (рис. 10.19): ^вых д,, = так как в этом случае выходное колебание {/ ыХдг будет содержать гармоники частоты модуляции. На практике рассмат риваемые искажения происходят из-за недостаточно широкой полосы линей ного участка характеристики частотного детектора Ядт < 2Доотах или из-за неточной настройки, когда центральная частота ЧМ-сигнала coQточно не равна промежуточной частоте, на которую настроен детектор. Первая причина иска жений устраняется соответствующим выбором линейного участка характери стики детектора, вторая - использованием эффективных систем АПЧ.
10.4.2. Искажения сигнала с ЧМ из-за проявления нелинейности тракта приема
Так как обычно принимаемое ЧМ-колебание является узкополосным,
т. |
е. его девиация Д<отах и максимальная частота модуляции |
Я значитель |
но |
меньше центральной частоты в режиме молчания <oQ(Дсо « |
coQt Я « |
«CJ0), то спектры гармоник, возникающих при прохождении через нелиней
ный тракт, оказываются неперекрывающимися. В результате, выделяя в РПУ колебадия вблизи coQ , удается исключить появление в полосе пропускания фильтров продуктов нелинейного преобразования сигнала. Таким образом, нелинейные искажения ЧМ-сигнала в этом случае происходить не будут.
Однако нелинейные эффекты в тракте РПУ сигналов с ЧМ могут возник нуть по другой причине — из-за зависимости ФЧХ приемного тракта от ампли туды входного воздействия.
Влияние амплитуды Um сигнала или помехи на ФЧХ тракта называют амплитудно-фазовой конверсией (АФК). Амплитудно-фазовая конверсия мо жет сопровождаться изменением резонансной частоты тракта, его полосы про пускания, однако общий результат АФК - изменение ФЧХ тракта (рис. 10.20).
Конверсия, обусловленная влиянием амплитуды полезного сигнала на его фазу, называется собственно АФК, а конверсия, обусловленная влиянием одного сигнала (помехи) на фазу другого, — перекрестной АФК.
В реальных усилительных трактах и приборах АФК обусловлена различ ными причинами. Так, в транзисторных усилителях она определяется: зависи мостью времени запаздывания сигналов, проходящих через УП, от амплитуды входного воздействия; изменением параметров межкаскадных связей; одно временным проявлением нелинейных и линейных искажений и тд. Уровни сиг налов могут влиять на входные (выходные) импедансы УП, что изменяет фа зовые характеристики цепей межкаскадных связей. Конверсия может прояв ляться в других видах устройств - усилителях на ЛБ В, амплитудных ограни чителях, преобразователях частоты, перемножителях, модуляторах и т.д. Не смотря на разнообразие причин АФК в конкретном тракте, физическая сущ ность этого явления заключается в зависимости параметров цепей тракта и ха рактеристик происходящих в нем процессов от величины входного воздей ствия.
Полное исследование сигналов, проходящих через тракт с АФК, представ ляет сложную задачу, так как требует решения системы нелинейных диффе ренциальных уравнений для схемы замещения тракта или соответствующих электродинамических процессов в его элементах (ЛБ В и т.д.). Для упрощения решения задачи обычно выделяют доминирующие факторы и предельно упро щают модель тракта.
Так, при изучении влияния нелинейности входных (выходных) импедансов УП на АФК в стационарном режиме определяют средние (за период высо кочастотного колебания) значения управляемых нелинейных емкостей Сср и вещественных проводимостей G , образующих модель соответствующего импеданса. Отклонения Сср (С? )с5т исходных значений, найденных при отсут ствии АФК, преобразуют к импедансам цепи, определяющим фазовые харак теристики тракта (например, колебательным контурам в резонансных УРЧ и т.д.). В результате возникает возможность учета изменения ФЧХ в стационар-