книги / Теплотехнические измерения и приборы
..pdf/ |
Л |
р |
) |
» |
(5-12-2) |
где т = Rn.p/Rt,.p (здесь |
7?п.Р — сопротивление участка |
реохорда |
|||
левее движка а). |
|
|
|
|
|
Решая уравнение (5-12-2) относительно Rr, получаем: |
|
||||
Rr = ki (Ru+ mR„ р), |
(5-12-3) |
где ki = / 2//х — коэффициент трансформации трансформатора тока. В уравнение (5-12-3), связывающее измеряемое значение сопро тивления термометра с сопротивлением реохорда R„р и резистора Ru, входят не значения токов, а их отношение или коэффициент kj, который в достаточно широких пределах изменения намагничиваю щего тока имеет постоянное значение. Это позволяет считать, что колебания напряжения питания или изменения сопротивлений токо вых проводников термометра, вызывающие изменение тока Ilt на
результаты не влияют.
С другими вариантами автоматических компенсационных прибо ров, разработанных НПО «Термоприбор», для измерения и записи низких температур, а также для измерения разности температур с помощью термометров сопротивления можно познакомиться в [19].
Г Л А В А Ш Е С Т А Я
МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ КОНТАКТНЫМИ МЕТОДАМИ, ПОГРЕШНОСТИ ПРИ ИЗМЕРЕНИИ И СПОСОБЫ ИХ УЧЕТА
И УМЕНЬШЕНИЯ
6-1. Общие методические указания
Рассмотренные выше контактные методы и средства измерения температуры широко применяются при контроле и автоматизации различных технологических процессов, а также при проведении исследований. Точность измерения температуры, так же как и других величин, зависит от выбранного метода измерения, от мет рологических и динамических характеристик средств измерения, от условий измерения и ряда других причин. Поэтому выбор метода и средств измерения температуры необходимо производить в зави симости от поставленной задачи, требуемой точности и условий измерения.
Под средствами измерения температуры мы будем понимать жид костные термометры, манометрические термометры и измерительные комплекты, состоящие из термометров сопротивления или термо электрических термометров с соответствующими вторичными при борами, нормирующими преобразователями и другими измеритель ными устройствами. При выборе средств измерения температуры необходимо иметь в виду не ту точность, которая свойственна им
при работе в нормальных условиях, а ту точность, которую приборы могут обеспечить в данных эксплуатационных условиях.
Одновременно с выбором средств измерении в зависимости от их метрологических и динамических характеристик должен стоять вопрос о минимальном и максимальном значениях измеряемой тем пературы, а следовательно, и о выборе шкалы прибора или диапа зона преобразования нормирующего преобразователя. Это связано с тем, что допускаемые погрешности манометрических термометров, вторичных приборов и нормирующих преобразователей выражены в виде приведенных погрешностей в процентах от диапазона изме рения (нормирующего значения). Вследствие этого для обеспечения наибольшей точности измерения желательно выбирать вторичный прибор по возможности с безнулевой шкалой, а нормирующий пре образователь — с безнулевым диапазоном преобразования, кроме того, максимальная измеряемая температура должна быть близка к верхнему пределу измерения или диапазона преобразования:
Условия работы вторичных приборов, нормирующих преобразо вателей и манометрических термометров бывают различны, а именно: при температуре выше или ниже нормальной области значений (например, 20 ± 5°С), при воздействии других влияющих величин (§ 1-5), в местах, подверженных вибрации или с наличием внеш них электрических и магнитных полей. Внешние условия, при кото рых должны работать приборы, могут сильно влиять на точность измерения, что необходимо учитывать при выборе места их уста новки.
Если вторичные приборы или нормирующие преобразователи работают при температуре окружающего воздуха ниже или выше нормальной области значений, то ввести поправку в их показания в большинстве случаев не представляется возможным. Это объясня ется тем, что ни знак, ни числовое значение дополнительных погреш ностей этих приборов, возникающих при отклонении влияющих величин от нормальных значений или нормальной области их зна чений, нам не известны, так как они нормируются со знаками плюс и минус (§ 1-5). В этом случае остается единственный путь — уве личивать на соответствующее 'значение погрешность измерения (§ 1-7). Следует также иметь в виду, что отклонение влияющих величин не должно превышать определенных — нормированных пределов расширенной области их значений, например, в эксплуа тационных условиях температура среды, окружающей вторичные приборы, не должна быть ниже + 5 или выше +50°С, среда не должна быть сильно запыленной и не должна разрушающе действо вать на приборы. В-противном случае необходимо применять спе циальные защитные устройства или какие-либо другие меры, обес печивающие удовлетворительные условия работы приборов. Если приборы монтируются на щитах управления, то последние должны устанавливаться в специальных помещениях. В тех случаях, когда приходится устанавливать приборы в таких местах, где вибрация неустранима, применяют амортизаторы или выбирают специальные
приборы. Если вторичный прибор устанавливается на амортизато рах, то провода к нему должны подводиться при помощи гибкого шлангового соединения.
Точность измерения стационарных температур зависит не только от предела допускаемых основной и дополнительных погрешностей применяемых средств измерения, а в равной мере и от условий измерения, от выбранного места, способа установки термоприем ника и ряда других причин. Это обусловлено тем, что при приме нении контактных методов измерения температуры первичный преобразователь (термоприемник) находится в непосредственном контакте со средой, температура которой измеряется. В этих усло виях термоприемник является для среды посторонним телом и в той или иной степени нарушает первоначальное температурное поле среды в месте его установки. Средства измерения темпера туры, на каком бы принципе действия они ни были основаны, пока зывают только собственную температуру термоприемника, или, точнее, температуру рабочей части (чувствительного элемента) термоприемника. При этом необходимо учитывать, что собствен ная температура термоприемника по ряду причин может отличаться от действительной температуры среды. При измерении стационарных температур такими причинами являются теплообмен излучением между термоприемником и окружающими его телами, отвод или подвод тепла по термоприемнику вследствие теплопроводности, торможение потока газа и другие причины.
Систематические погрешности измерения стационарных темпе ратур, обусловленные указанными причинами, относятся к мето дическим погрешностям измерения. Для устранения или уменьше ния методических погрешностей, происходящих вследствие тепло обмена излучением и теплопроводности, необходимо прежде всего обеспечить рациональную и правильную установку термоприем ника, а также осуществлять ряд других мероприятий, рассматри ваемых ниже.
При измерении стационарных температур в каком-либо месте внутри или на поверхности твердого тела, а также жидкости или газа (пара), движущегося с небольшой (умеренной) скоростью, собственную температуру термоприемника принимают за действи тельную температуру среды с некоторой методической погрешно стью, если ею нельзя пренебречь. Оценка же погрешности резуль тата измерения стационарных температур производится в соответ ствии с указаниями, сделанными в § 1-4 и 1-7.
При измерении температуры газовых потоков большой скорости, как будет показано ниже (§ 6-5), собственная температура термо приемника не равна действительной (термодинамической) темпера туре движущегося газа.
При измерении температуры, меняющейся во времени, могут иметь место, наряду с методическими погрешностями, также и динамические погрешности (§ 1-6). Измерению температуры газового потока, меняющейся во времени, при переменных коэффициентах
теплообмена посвящено большое количество работ [37, 38, 27, 39]. Однако до настоящего времени еще не разработана единая инже нерная методика оценки динамических погрешностей измерения температуры, меняющейся во времени при переменных коэффициен тах теплообмена. Причинами этого являются не столько сложности математического порядка, сколько недостаточность сведений о харак тере возможных изменений температуры среды, ее скорости, малая изученность процессов нестационарного конвективного теплооб мена.
Ниже рассматриваются возможные источники методических по грешностей при различных условиях измерения температуры, а так же мероприятия, реализация которых позволяет свести эти по1 грешности к минимуму. Следует отметить, что задача определения методических погрешностей измерения стационарных температур за счет теплообмена излучением и теплопроводности должна решаться путем совместного учета обоих факторов. Однако с целью упроще ния и наглядности ниже рассматриваются отдельно погрешности измерения, происходящие вследствие теплообмена излучением, и погрешности, обусловленные теплопроводностью.
6-2. Методические погрешности при измерении температур газа, обусловленные влиянием теплообмена излучением
При измерении температур газа контактными методами необхо димо иметь в виду, что методические погрешности, обусловленные влиянием теплообмена излучением между термоприемником и окру жающими его телами или стенкой трубы,
|
при неблагоприятных |
условиях могут |
||
|
значительно |
превышать |
допускаемые |
|
|
погрешности применяемых средств изме |
|||
|
рения. При рассмотрении влияния излу |
|||
|
чения на точность измерения темпера |
|||
|
туры газа будем полагать, что газ проз |
|||
|
рачен и не поглощает лучистой энергии. |
|||
|
Если допустить, что |
теплоотвод по |
||
|
термоприемнику 1, установленному в |
|||
|
трубопроводе |
или газоходе (рис. 6-2-1), |
||
|
отсутствует, |
то при |
установившемся |
|
Рис. 6-2-1. Термоприемник, |
тепловом режиме количество тепла, по |
|||
установленный на трубопро |
лучаемого от газа поверхностью погру |
|||
воде. |
женной части |
термоприемника посред |
ством конвективного теплообмена, равно количеству тепла, отдаваемого поверхностью термоприемиика путем теплообмена излучением с поверхностью стенки трубы.
Количество тепла, полученное поверхностью термоприемника
от газа, протекающего в трубопроводе, |
|
Qu.=aF(tM- Q , |
(6-2-1) |
где а — коэффициент теплоотдачи от газа к термоприемнику, Вт/(м2 • К); F— поверхность погруженной части термоприемника, м2; tm— температура газа, протекающего в трубопроводе, °С; t7— собственная температура рабочей части термоприемника, °С.
Количество тепла, отдаваемое поверхностью погруженной ча сти термоприемника путем лучистого теплообмена с поверхностью стенки трубы, равно:
<6-2-2>
где епр ■— приведенный коэффициент черноты системы двух тел, т. е. в данном случае поверхностей термоприемника и стенки трубы; а0 — константа излучения абсолютно черного тела (постоянная Стефана—Больцмана): сг0 = 5,67 • 10~s Вт/'(м2 ■К4); Тти Твх — тем пература рабочей части термоприемника и внутренней стенки трубы, К.
Так как термоприемник находится внутри трубы и поверхность F термоприемника мала по сравнению с поверхностью стенки трубы, участвующей в лучистом теплообмене, то можно принять приве денный коэффициент черноты системы епр равным коэффициенту черноты ет поверхности термоприемника 1, В этом случае уравне ние (6-2-2) примет вид:
|
|
(6 -2' 3) |
где С — коэффициент |
излучения поверхности термоприемника; |
|
С —■о0ет = 5,67ет, Вт/(м2-К4). |
|
|
Решая уравнения (6-2-1) и (6-2-3), при учете, что QK— Q„, |
||
получим формулу для |
определения поправки At = /ж — /т или |
|
методической погрешности измерения температуры: |
|
|
|
— £ [(& )* - ( Э Д 1 ‘ |
(в-2-4) |
Из этой формулы следует, что методическая погрешность измере ния пропорциональна коэффициенту излучения С поверхности термоприемника, и для ее уменьшения выгодно применять термо приемники с гладкой или лучше с блестящей поверхностью, так как коэффициент черноты ет, а следовательно, и излучения С для глад ких поверхностей меньше, чем для шероховатых. Кроме того, очевидно, что погрешность измерения будет тем меньше, чем больше скорость потока газа, так как коэффициент теплоотдачи увеличи вается с возрастанием скорости. Следует также иметь в виду, что методическая погрешность измерения температуры газовой среды будет тем меньше, чем меньше диаметр применяемого термоприем ника.
1 Формулы для определения приведенного коэффициента черноты системы приводятся в ряде работ [26, 27, 29].
Методическая погрешность измерения в большой степени зави сит также и от температуры стенки трубы. Чтобы приблизить температуру внутренней стенки трубы к температуре газового по тока, ее необходимо покрывать тепловой изоляцией 2 (см. рис. 6-2-1). При равных условиях погрешность измерения, обусловленная влия нием теплообмена излучением, тем больше, чем выше измеряемая
температура газового потока. Погрешность измерения, обусловленную лучистым теп лообменом, можно также зна чительно уменьшить посред ством экранирующих уст
ройств.
В качестве примера на
Рис. 6-2-2. Схема установки экраниро рис. 6-2-2 показана схема ванного термоприемника в трубопроводе. установки экранированного
термоприемника в трубопро воде, через который протекает газовый поток. На этой схеме термо приемник U установленный вдоль оси трубопровода, находится внутри экрана 2, изготовленного из листового металла. В этом слу чае теплообмен излучением происходит между термоприемником и поверхностью экрана, имеющего температуру t3 более высокую, чем температура tBZ внутренней стенки трубы (/ж > /э > tÜC).
Пользуясь теми же уравнениями, которые применялись при выводе выражения (6-2-4), получим формулы для определения приб лиженных значений методической погрешности измерения и темпе ратуры экрана:
|
t3= t |
ж |
Дреп.э Г( Т'ь |
_ / Т и. Л 4] |
(6-2-6) |
|
|
2аз |
L\100; |
\100yj’ |
|||
|
|
|
|
|||
где епр |
приведенный |
коэффициент |
черноты поверхности термо |
|||
приемника |
и экрана; |
е„ 9 — приведенный коэффициент черноты |
экрана и стенки трубы; аэ— коэффициент теплоотдачи от газа к эк рану, Вт/(м2-К); Тэ— температура экрана, К.
Остальные обозначения соответствуют принятым выше. Мно житель 2 в знаменателе появляется вследствие того, что газ омывает стенки экрана с двух сторон. При составлении баланса тепла для экрана не учитывалось тепло, которое он получает от термоприемника вследствие теплообмена излучением.
Выводы, сделанные при рассмотрении уравнения (6-2-4) отцосительно влияния на погрешность измерения коэффициентов и тем пературы стенки трубы, сохраняют свою силу и в случае приме нения экранирующих устройств. Подробные сведения о расчете экранирующих устройств приводятся в ряде работ, например [27].
Вследствие тйго что значения некоторых величин, входящих в (6-2-4) и (6-2-5), могут быть определены расчетным путем лишь
приближенно, эти формулы не могут быть использованы для точ ного вычисления методической погрешности, но позволяют оценить порядок возможной методической погрешности измерения, а также разработать необходимые мероприятия, которые должны быть реа лизованы при создании и монтаже термоприемников, чтобы погреш ности этого вида устранить или уменьшить. Точное значение ме тодической погрешности измерения температуры газа за счет влия ния теплообмена излучением можно определить только на основа нии экспериментальных данных.
Покажем на примерах, с какими значениями методической по грешности, обусловленной влиянием теплообмена излучением, приходится встречаться при измерении температуры горячего газо вого потока в промышленных условиях.
Пр и ме р 1. Воздух, имеющий температуру t M = 350СС, протекает в ко робе, покрытом тепловой изоляцией. Температура воздуха измеряется поперечно обтекаемым термометром сопротивления (ТСП-Ш) в защитном чехле диаметром d = 0,021 м. Защитный чехол изготовлен из стали марки 20. Коэффициент излу чения поверхности защитного чехла С = 4,66 Вт/(м2 * К4)*
Произведем подсчет возможных методических погрешностей измерения, обусловленных влиянием теплообмена излучением, для скоростей воздуха v =4 и 10 м/с. Коэффициент кинематической вязкости воздуха v = 57,33♦10“®м2/с.
Коэффициенттеплопроводностивоздуха |
= 4,64« 10“2 Вт/(м• К). Число Прандт- |
|
ля Рг = |
0,72. |
|
Определим значения числа Рейнольдса: |
||
для v = |
4 м/с |
|
|
4-0,021 |
= 1,4652*103=1,5.103; |
|
57,33• 10-® |
|
для v = |
10 м/с |
|
|
_ 10-0,021 = 3,663-103=3,7-103. |
|
|
“"57,33*10-® |
|
Определим значение числа Нуссельта по формуле [29] Nu=O,25Reo,0Pr0»38.
Подставляя значения чисел Рейнольдса и Прандтля для v = 4 и 10 м/с, находим соответственно:
Nu= 0,25 (1,5 * Юз)о.о.o,720,3s = 17,498 = 17,5; Nu= 0,25 (3,7 * 103)о.о.0,720.38 = 30,332= 30,3.
Пользуясь полученными данными, определим, значения коэффициентов теп лоотдачи для v = 4 и 10 м/с соответственно:
а = : ^ * - = |
=38,667=38,7 Вт/(м2• К); |
а NuЯяс _ |
30,3*0,0464-=66,95= 67 Вт/(м2 • К). |
|
0,021 |
Температура tü,c внутренней стенки короба при скорости воздушного потока v = 4 и 10 м/ссоответственно равна /в.с = 336 и 348°С, или Тв.с = 609 и 621 К. Пользуясь уравнением (6-2-4), получаем при скорости воздушного потока:
v , |
|
м/с |
|
tr, |
°с . . |
||
' |
|
||
Г. |
1 |
оо |
4; |
10 |
342.6; |
349,2 |
-7,4; |
-0,8 |
|
л |
Если воздуховод не будет иметь тепловой изоляций на участке, где установ лен термометр сопротивления, то температура /п.с при скоростях воздуха v = 4 и 10 м/с будет соответственно равна 281 и 302°С (ТВтС= 554 и 575 К). В этом случае методическая погрешность измерения, обусловленная влиянием теплооб мена излучением, будет составлять:
v, м/с . . |
4; |
10 |
|
tTt °С . . . |
317; |
333 |
|
*т — |
СС |
—33; |
—17 |
П р и м е р 2. Водяной пар, имеющий температуру /ж = 570°С и давление р = 140 кгс/см2 (14 МПа), протекает в теплоизолированном паропроводе £>2о = = 233 мм. Температура пара измеряется поперечно обтекаемым термоэлектричес ким термометром (ТХА-284) в защитном чехле из стали марки 1Х18Н9Т, средний диаметр которого равен d = 0,018 м. Коэффициент излучения поверхности защит ного чехла С = 4,54 Вт/(м2 • К4). Как показывает подсчет температура внутрен ней стенки паропровода tB,c = 568°С (Тп. с = 841
Скорость потока пара v = 30 м/с. Коэффициент кинематической вязкости водяного пара v = 0,853 • КГ6 м2Л>. Коэффициент теплопроводности водяного
пара Хж= 90,4 • КГ3 Вт/(м • К). Число Прандтля для водяного пара Рг = |
0,945. |
|||||
|
Определим значение числа Рейнольдса: |
|
|
|
||
|
Re= |
vd |
30-0,018 |
= |
6,33-105. |
|
|
: V “ |
0,853 • 10-° |
|
|||
|
Определим значение числа Нуссельта [29]: |
|
|
|||
|
Nu = 0,226Re0,0Pr0,4= |
0,226 • (6,33 - 105)о.о (0,945)°-* = 665. |
|
|||
|
Подсчитаем значение коэффициента теплоотдачи: |
|
||||
|
Nu |
665 - 90,4 - Ю-з |
= 3340 Вт/(м2-К). |
|
||
|
|
|
0,018 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ния, |
Пользуясь формулой (6-2-4), находим методическую погрешность измере |
|||||
обусловленную влиянием |
теплообмена |
излучением /г — /ж = |
—0,1°С |
|||
или |
tT= 569,Э ^ 1. |
|
|
|
|
|
Из рассмотренных примеров следует, что методические погрешности измере ния, обусловленные влиянием теплообмена излучением, могут быть сведены к ми нимуму, если наряду с общей тепловой изоляцией короба или трубопровода имеет ся также изоляция на участке, где закреплен в бобышке поперечно обтекаемый термоприемник, если скорость газового потока велика (w > 10 м/с), если приме нен термоприемник с защитной трубкой возможно меньшего диаметра. Эффек тивной мерой снижения рассматриваемой погрешности является также приме нение экранирующего устройства.
6-3. Методические погрешности при измерении температуры среды, обусловленные отводом или подводом тепла по термоприемнику
При измерении температуры жидкости или газа (пара) термопри емник устанавливают в трубопроводе, воздуховоде, газоходе или в других местах технологического оборудования и закрепляют его тем или иным способом в их стенках. При этом температура мест закрепления термоприемника обычно отличается от температуры
1 В большинстве случаев скорость потока свежего пара составляет 35—45 м/с, поэтому методическая погрешность из-за теплообмена излучением будет значи тельно меньше [28].
среды. Вследствие этого распределение температур по длине термо приемника будет неравномерным и из-за теплоотвода (или теплоподвода) температура рабочей части термоприемника может отли чаться от действительной температуры среды.
Следует иметь в виду, что методическую погрешность, обуслов ленную теплопроводностью, так же как и погрешность из-за лучи стого теплообмена, с достаточной степенью точности можно опреде лить только экспериментальным путем, Порядок возможной погреш
ности измерения обычно опреде- |
*о.т |
|
to.T |
|||||
ляют расчетным путем при до |
t».c- |
|||||||
пущении, |
что |
термоприемник |
1— |
|
N ' / / / 7\ |
|||
представляет |
собой однородный |
|
|
|
||||
стержень (трубу) длиной I, |
один |
|
|
|
||||
конец которого закреплен в стен |
|
|
|
|||||
ке, например,трубопровода(рис. |
х[i(x) |
|
|
|||||
6-3-1). Температура t0T у осно |
|
|
||||||
вания такого идеализированного |
|
|
|
|||||
термоприемника, |
т. е. |
в |
месте |
|
|
|
||
соединения его со стенкой трубо |
|
|
Лт |
|||||
провода, отличается от темпера |
|
|
||||||
туры tr рабочей |
части |
термо |
|
|
|
|||
приемника (х = |
0), а вместе с |
* tj |
У- |
|
||||
тем и от температуры |
среды. |
|
||||||
|
|
|
||||||
Температура |
t0T |
приближенно |
|
|
|
|||
принимается равной температу |
Рис. 6-3-1. Схема установки идеализи |
|||||||
ре /,,.с наружной стенки трубо |
рованного термоприемника без высту |
|||||||
провода. |
Предполагается, |
что |
пающей части. |
|
||||
в каждом |
поперечном |
сечении |
|
|
|
идеализированного 'термоприемника распределение температур равномерное и температура t (х) термоприемника изменяется только вдоль его оси.
Уравнение, описывающее изменение температуры такого идеа
лизированного термоприемника, имеет вид: |
|
||||
d-t (х) |
= |
(*)], |
(6-3-1) |
||
где |
Гпda |
T Г |
а |
|
|
1 |
(6-3-2) |
||||
m ~ V |
~K F ~ V |
м |
|||
; |
здесь d — наружный диаметр термоприемника, м; а ■— коэффициент теплоотдачи от среды к термоприемнику, Вт/(м2-К); — коэффи циент теплопроводности материала термоприемника (трубки), Вт/(м2*К); / — площадь поперечного сечения термоприемника (/ = ndô, где б толщина стенки термоприемника, м), м8.
Количеством тепла, поступающего через торец термоприемника при х = 0, обычно пренебрегают. В этом случае
т_ 0
dx |,=о |
* |
Решая уравнение (6-3-1) с учетом граничных условий и прини мая, что комплекс тг не зависит от температуры и координаты х, получаемг:
t x — t ( x ) _ ch (n ix) |
(6-3-3) |
|
ch (ml)' |
||
|
Из этого выражения при х = 0 получим формулу для определе ния поправки At = /ж — tT или методической погрешности Дм-Т измерения температуры:
|
t>K tp . T |
|
(6-3-4) |
Д » 1 . Т -----^ ж |
ch (lin ) |
’ |
|
|
|
где /ж, tr и ?от— соответственно температура среды, рабочей части термоприемника (х = 0) и в месте соединения его со стенкой трубы (х = /), °С; I — длина погруженной части термоприемника, м;
т— согласно формуле (6-3-2)
т—
Температура tTтермоприемника при х = 0 может быть принята с некоторым приближением равной температуре рабочего конца термоэлектрического термометра или резервуара жидкостного тер мометра. При измерении же температуры термометром сопротивле ния или манометрическим термометром, вследствие больших разме ров их чувствительных элементов, средняя температура t? рабочей части этих термоприемнйков будет меньше, чем температура tT при х = 0.
Если чувствительный элемент термоприемника (например, тер мометра сопротивления) расположен на некоторой длине /ч9 (рис. 6-3-1), то средняя температура t'Tего рабочей части, а вместе с тем и методическая погрешность, определяется на основе выраже ния (6-3-3) по формуле [27]
(щ — ip. т sh (lm b) |
(6-3-5) |
||
ch (lm ) |
lm b ’ |
||
|
|||
где Ь = -1^~ — относительная длина участка |
осреднения темпера |
||
туры. |
|
|
|
Если термоприемник омывается потоком |
среды продольно, то |
методическая погрешность для всех типов термоприемников опреде ляется по формуле (6-3-4).
Уравнения (6-3-4) и (6-3-5) не учитывают теплообмен излуче нием, влияние которого на точность измерения было рассмотрено выше. При определении методической погрешностиизмерения, обусловленной теплопроводностью, предполагается, что температура рабочей части идеализированного термоприемника равна темпера туре чувствительного элемента реального термоприемника. Чтобы
1 Подробное решение уравнения (6-3-1) рассматривается в [27, 29].