книги / Справочник механика на строительстве.
.pdf
|
Определение |
|
|
|
|||
Допускаемая |
на стержень |
нагрузка |
|||||
^доп |
в кГ |
|
напряжение |
[<т]у |
|||
Допускаемое |
|
||||||
в кГ/см2 |
|
|
поперечного сече |
||||
Здесь |
/^бр — площадь |
||||||
|
ния |
без |
учета |
местных |
|||
|
ослаблений; |
напряжение |
|||||
[а]сж — допускаемое |
|||||||
|
на |
|
сжатие, |
принимаемое |
|||
|
для коротких стержней (по |
||||||
|
табл. Т—Ю); |
уменьшения |
|||||
|
Ф — коэффициент |
||||||
|
допускаемого |
|
напряже |
||||
|
ния, |
принимается |
в |
зави |
|||
|
симости от X и материала |
||||||
|
по |
табл. |
I—7 |
|
|
|
|
Продолжение табл. /—6
Зависимость
Лцоп = [а 1у ^бр
[а]у = ф [<J]c>K
Та б л ица Т—7 Коэффициент у продольного изгиба центрально сжатых элементов
|
|
|
Коэффициенты ф д л я |
|
|
||
Гибкость |
|
стали марок |
|
чугуна марок |
|
||
|
|
|
|
|
|
||
элементов |
Ст. 0, |
Ст. 5, |
|
СЧ15-32; |
СЧ24-44, |
дерева |
|
X |
Ст. 2, |
НЛ -2 |
СЧ12-28, |
||||
|
Ст. 3, |
НЛ-1 |
С418-35, |
СЧ28-48 |
|
||
|
Ст. 4 |
|
|
С421—40 |
|
|
|
10 |
0,99 |
0,93 |
0,98 |
0,97 |
0,95 |
0,99 |
|
2 0 |
0,97 |
0,95 |
0,95 |
0,91 |
0,87 |
0,97 |
|
30 |
0,95 |
0,93 |
0,93 |
0,81 |
0,75 |
~ 0,93 |
|
40 |
0,92 |
0,9 |
0,9 |
0,69 |
0,6 |
0,87 |
|
50 |
0,89 |
0,84 |
.0,83 |
0,57 |
0,43 |
0,8 |
|
60 |
0,86 |
0,8 |
0,78 |
0,44 |
0,32 |
0,71 |
|
70 |
0,81 |
0,74 |
0,71 |
0,34 |
0.23 |
0,61 |
|
80 |
0,75 |
0,66 |
0,63 |
0,26 |
0,18 |
0,48 |
|
90 |
0,69 |
0,59 |
0,54 |
0,2 |
0,14 |
0,38 |
|
100 |
0,6 |
0,5 |
0,45 |
0,16 |
0,12 |
0,31 |
|
110 |
0,52 |
0,43 |
0,39 |
— |
— |
0,26 |
|
120 |
0,45 |
0 38 |
0,33 |
— |
0,22 |
||
— |
|||||||
130 |
0,4 |
0,32 |
0,29 |
— |
— |
0,18 |
|
140 |
0,36 |
0,28 |
0,25 |
— |
— |
0,16 |
|
150 |
0,32 |
0,27 |
0,23 |
— |
— |
0,14 |
|
160 |
0,29 |
0,24 |
0,21 |
— |
— |
0,12 |
|
170 |
0,26 |
0,21 |
0,19 |
— |
— |
0,11 |
|
180 |
0,23 |
0,19 |
0,17 |
— |
— |
0,1 |
|
190 |
0,21 |
0,17 |
0,15 |
— |
— |
0,09 |
|
200 |
0,19 |
0,15 |
0,13 |
— |
— |
0,08 |
|
|
Расчет балок с различной нагрузкой |
Т а б л и ц а |
I—8 |
||
|
|
|
|||
Схема балки |
Опорные реакции |
Максимальный |
Максимальный прогиб |
Расстояние от |
левой |
н нагрузки |
А и В |
изгибающий момент |
опоры А до опасного |
||
|
|
|
|
сечения |
|
машин Детали .первый Раздел
Р1_ |
_Р/з_ |
х0 = 0,5/ |
|
4 |
48E J |
||
|
материалов Сопротивление
ГО
GJ
Схема балки |
Опорные реакции |
Максимальный |
Максимальный прогиб |
Расстояние от левой |
и нагрузки |
А и В |
изгибающий момент |
опоры А до опасного |
|
|
|
|
|
сечения |
р ,
3Р1 |
5 |
— — |
; + — |
16 |
’ ^ 32 |
|Eüf......»
|
|
|
Р1_ |
* - |
т |
г |
~ 8 |
в = |
~ |
р |
+ — Р1 |
|
8 |
|
128 |
Л
PI
Р1з
0,0093 —
E J
при х= 0,447 1
р р
185 EJ ПР" х= 0,421 /
х„ = 1
1 •<
*1 = Т
Хщ= 1
машин Детали .первый Раздел
1
Схема балки |
Опорные реакции |
Максимальный |
Максимальный прогиб |
Расстояние от левой |
и нагрузки |
А и В |
изгибающий момент |
опоры А до опасного |
|
|
|
|
|
сечение |
|
|
|
РаЬ |
|
|
|
|
|
|
27 Е Л (а + 2Ь)Х |
|
|
|
|
|
РаЬ |
X V За (а + 26) |
при |
х0 = а |
|
г — 1 |
п Ра |
1 |
||||
|
|
|
||||
|
В = — |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
дг= '^/Г -~ -а(а + |
2Ь) |
|
|
|
|
|
|
На всем протя - P c жении пролета
А—В
материалов Сопротивление
°Г
VO
а
ь.
Q)
3
г
и
о
ГО
О
С*.
«Я
3 X
сз
£
*5 S
л о
* 2
СО
5 |
ы |
N |
|
о |
|||
S |
« |
|| |
|
О |
« |
О |
|
И |
|||
о |
|
||
|
|
||
п |
|
|
|
и |
|
|
со |
(N1 ? |
|
05 |
О |
1 |
|
1 |
|
II | |
| |
м |
2, |
||
со |
м |
гЧ |
20,
1
£ /
1
CI
|
|
^4 |
II |
•*4fc |
о, |
00 |
||
CI |
СО 00 |
|
|
LO о* |
|
II |
о" |
II |
S5 |
II |
ÛQ |
|
|
5 |
со |
|
£ |
со |
Ю |
|
О |
CN |
сГ |
О |
|
О |
1 |
° “ |
|
|
|
N |
|
II |
0ч |
а. |
II |
£ |
|
•»»» |
|
|
|
со |
ю |
о" |
О |
LO |
|
h- |
|
||
II |
о" |
II |
II |
о* |
33 |
II |
CÏ |
Ч) |
II |
|
§ |
|
||
|
О, |
о. |
|
|
|
Il |
II |
|
|
|
Q о |
|
|
|
|
Il |
II |
|
|
|
TÇ 0Q |
|
||
Площади, положения центра тяжести, моменты инерции и моменты сопротивления |
Т а б л и ц а I—9 |
наиболее часто встречающихся сечений |
|
материалов Сопротивление
Форма сечений |
Площадь F |
Птяжестие^ центра |
Момент инерции J |
Момент сопротивления W |
Форма сечения
|
b |
b |
|
|
|
|
|
|
чЬц*- |
n |
i |
à |
, |
|
te / f- |
il- Hi |
|||
|
|
в |
B |
въ |
|
e |
j |
|
|
Ш2 |
|
r |
||
|
|
|
|
"l'Hl |
Площадь F
2 ,8 2 8 R2 =
= 0 ,8 2 8 H2
BH — bh
B H + b h
h (2 H — h)
Положение центра тяжести *max
0 ,9 2 4 Я = 0 , 5 Я
н_
2
Н_
2
Я 2 + Л Я — Л*
2 ( 2 # — h) c o s - J
Момент инерции J |
Момент сопротивления VF |
0 ,6 3 8 1 R *= 0 ,0 5 4 7 4 Я 4 |
0 ,6 9 0 6 R3= 0 ,1 0 9 4 8 Я * |
у у (ВН3— 6Л3) |
— |
(ВН3 — bh3) |
|
6 Я |
1 |
у у ( В Я 2 + |
bh3) |
~ 7 ( В Я 3 + bh3) |
|
|
|
0 # |
|
- у - ^2с4 — 2 (с — |
Л)4 + |
0 ,2 3 5 7 — |
Г2с4 — |
|
|
с |
L |
+ 4 ( " - 2' + т Л ' |
— 2 ( с — |
Л)4 + |
|
|
|
||
где |
|
|
|
я
с = е c o s —
материалов Сопротивление
4
Допускаемые напряжения
В табл. 10 приведены допускаемые напряжения для стали при числе изменений нагрузки п>10' циклов (П и III род нагрузок).
При числе изменений нагрузок л<5»106 циклов допускаемые напряжения могут быть повышены:
для |
II |
рода нагрузок на |
10%; |
||
» |
III |
» |
» |
» |
20%. |
Допускаемые напряжения (табл I—10 и I—11) для массивных сечений должны быть снижены: для сталей при на1рузках I рода
Рис. I—3. Значение масштабного коэф фициента ам для сталей при статических нагрузках на растяжение
путем деления на масштабный коэффициент ам согласно рис. I—3, а для нагрузок II и III рода на коэффициент ам согласно рис. I—4.
Для деталей из серого чугуна допускаемые напряжения для массивных сечений уменьшаются путем деления на коэффициент ам согласно рис. 1—5.