
книги / Отопление и вентиляция. Ч1 Отопление
.pdf----- 1 |
§ 83. Теплоносители и схемы систем панельного отопления |
371 |
:------------------------------------------------------------------------------------------------------------- |
|
нельного отопления позволяет экономить металл, не создает опасности течей, упрощает монтаж и ремонт систем.
Однако для применения воздуха в системах панельного отопления необходимо устраивать каналы значительных размеров как во внутрен них стенах, так и в перекрытиях здания. Следует отметить, что в ка честве таких каналов могут быть использованы пустоты блочных и па нельных внутренних стен, а также железобетонных настилов. Первой попыткой в этом направлении было осуществление в 1951 г. системы потолочно-лучистого отопления трехэтажного жилого дома в Севасто поле, заброшенной впоследствии из-за дефектов монтажа и замененной радиаторной системой. Более удачными оказались подобные системы, пущенные в эксплуатацию в 1959—1960 гг. в Харькове.
Нагревание панелей электричеством может быть осуществлено без больших затруднений. В частности, благодаря работам советских уче ных можно применять греющие панели из токопроводящей листовой резины с температурой поверхности, не превышающей 40° С; панели из электропроводного бетона с заданными электрическими свойствами (так называемый «бетэл»). Однако электрическое отопление отличает ся увеличенными эксплуатационными затратами по сравнению с дру гими видами отопления в районах с высоким тарифом на электро энергию.
Расчетная температура воды, обогревающей стеновые бетонные па нели, обычно не выходит за пределы 100° С. Расчеты и исследования показывают, что температура поверхности бетонных панелей может быть ниже температуры теплоносителя на 20—40°. Поэтому при темпе ратуре воды 130° С температура поверхности панелей может быть на уровне 90—95° С, допустимом для низких стеновых панелей (высотой до 1 м от пола). Однако из-за возможности дегидратации цементного камня и снижения прочности бетона ограничивают предельную темпе ратуру воды 100° С.
Если в системе отопления здания в качестве отопительных приборов выбирают только бетонные панели, то расчетную температуру горячей воды принимают при стеновых отопительных панелях 95° С; при на польно-потолочных отопительных панелях ниже 95° С в зависимости от конструкции и размеров панелей, а также допустимой температуры на их поверхности.
Если бетонные отопительные панели устанавливают только в от дельных специальных помещениях, то расчетную температуру горячей воды выбирают по условиям отопления основных помещений, зданий, а бетонные панели присоединяют, если это возможно, к подающей ма гистрали (обычно стеновые панели) или к обратной магистрали (обыч но напольно-потолочные панели) системы отопления.
Так, например, для нагревания напольных панелей во входном ве стибюле здания используется обратная вода основной системы отопле ния с расчетной температурой 70° С. При этом понижение темпера туры воды в панелях определяется в зависимости от тепловой мощно сти панелей и количества воды, пропускаемой через них (чаще всего перепад температуры воды в панелях выдерживается в пределах 5—10°).
Водяные системы отопления с бетонными отопительными прибора ми выполняются однотрубными и двухтрубными с нижней и верхней разводкой магистралей.
При горизонтальных напольно-потолочных бетонных панелях исполь-
§ 84. Площадь и температура отопительных панелей |
373 |
§ 84. ПЛОЩАДЬ И ТЕМПЕРАТУРА ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПАНЕЛЕЙ
Площадь теплоотдающей поверхности отопительной панели Fnaн входит в рассмотренные выше уравнения теплового баланса и в форму лу (VIII.22), выведенную для определения средней температуры внут ренней поверхности ограждений, не обогреваемых теплоносителем.
Расчеты панельных систем отопления показывают, что доля нагре ваемой масти общей поверхности ограждений помещения ( F naH/F o ) ко-
Рис. VIII.13 Схема изотерм и линий тепловых потоков в массиве бетона и график изменения температуры поверхности отопительной цанели
/ — бетонная панель, 2 — стальная труба; 3 — линия изо термы; 4 — линия теплового потока
леблется от 8 до 20%. По американским данным, относящимся к по толочному лучистому отоплению, рекомендуется принимать нагревае мую часть ограждений в размере 23% в холодной местности, 20% в более теплой и 17% при мягком климате или очень хорошей тепловой изоляции здания.
Площадь отопительной панели, т. е. размеры ее нагревательной по верхности, определяется прежде всего величиной теплопотери помеще ния. При равных теплопотерях на площадь панели влияет температура ее поверхности.
Температура поверхности бетонной отопительной панели зависит от диаметра d и шага s греющих труб, глубины h их заложения и тепло проводности X бетона, температуры теплоносителя U и помещения ta, т. е.
Тд —f (d, s, h, X, /д, ^в)« (VIII.24)
Среди этих шести переменных четыре изменяются в сравнительно узких пределах или могут быть заранее определены: диаметр труб (обычно dy= 15 и 20 мм), теплопроводность бетона, температура теп лоносителя и помещения. Следовательно, для каждого диаметра труб при определенных X, /т и tu температура поверхности отопительной панели зависит от шага и глубины заложения труб. Эта зависимость видна на рис. III.6, где дается сопротивление теплопроводности масси ва бетона при различных s и h.
В массиве бетона вокруг каждой греющей трубы образуется темпе ратурное поле, на котором можно построить кривые линии — концен трические (изотерм) и радиальные, показывающие направление тепло вых потоков. На рис. VIII.13 на разрезе бетонной отопительной пане ли I с двухсторонней теплоотдачей изображены линии изотерм 3 (сплошные) и тепловых потоков 4 (пунктирные). Линии тепловых по-
374 Г л а в а VIII. Панельно-лучистое отопление
токов начинаются от греющих труб 2 и заканчиваются на поверхности панели.
Температурное поле в массиве панели в стационарных условиях теп лопередачи при постоянной температуре теплоносителя рассматривает ся как двухмерное и описывается дифференциальным уравнением Лап ласа в частных производных.
Аналитическое решение дифференциального уравнения для построе ния температурного поля представляет собой сложную задачу. Обычно используют приближенные численные методы решения уравнения Лап ласа, в том числе метод решения в виде конечных разностей. Этот ме тод заключается в составлении системы уравнений для определения температуры в заданных точках поверхности (обычно с последователь ным приближением).
Изменение сопротивления теплопроводности массива бетона по раз личным направлениям от греющих труб делает поверхность отопитель ной панели неизотермичйой. На рис. VIII.13 показан характер измене ния температуры поверхности бетонной панели: наиболее высокая тем пература т0 наблюдается непосредственно вблизи труб, наиболее низ
кая |
температура т«/г — посередине между трубами (на расстоянии |
sj2 |
от оси труб). |
1 На основании экспериментальных исследований выведена эмпириче ская формула для определения средней температуры поверхности бе тонной отопительной панели по температуре в двух характерных точ ках — над трубами т0 и между трубами xs/2 -
Тпан “ Ts/2+ k (TQ — Ts/2) , (V III.25)
где к — коэффициент, характеризующий профиль температуры поверх ности между греющими трубами
Коэффициент к зависит от шага и глубины заложения труб в бетон. Для отопительных панелей с шагом труб до 250 мм и глубиной зало жения до 40 мм к=0,45, при шаге труб более 250 мм значение коэф фициента к уменьшается до 0,33
В расчетах лучисто-конвективного теплообмена учитывается средняя температура нагревательной поверхности панели, отнесенная к услови ям определения теплопотери помещения. Эта средняя температура по верхности панели, являясь расчетной, считается наивысшей температу рой греющей поверхности в течение отопительного сезона.
Отвеченное положение достаточно обосновано для потолочных и стеновых отопительных панелей. Однако при напольных панелях, ког да может быть продолжительная контактная теплопередача от панели к ступне человека, следует дополнительно контролировать местную тем пературу поверхности панели непосредственно над греющими трубами.
Предельную среднюю температуру поверхности потолочной отопи тельной панели вычисляют по формуле (VII 1.2). Чаще всего эта темпе ратура в зависимости от высоты помещения с длительным пребыванием людей получается равной при высоте от 2,5 до 2,8 м — 28е, до 3 м — 30°, до 3,4 м — 31—33° С. Допустимая температура поверхности панели тем выше, чем больше расстояние от человека до панели и меньше ширина, а также площадь панели.
Допустимая средняя температура поверхности напольной панели
зависит от назначения помещения |
и подвижности человека в нем. |
В детских и жилых комнатах эта |
температура не должна превышать |
§ 84 Площадь и температура отопительных панелей |
375 |
24° (а по оси греющих труб 35°), в производственных помещениях 26°. В помещениях с временным пребыванием людей (вестибюли, вокзалы, лестничные клетки, санитарные узлы) — 30°. В отдельных помещениях, где люди находятся в постоянном движении (закрытые бассейны и т. п.), температура поверхности напольных панелей может быть по
вышена до 31—34°; при эпизодическом |
пребывании людей |
(ангары |
и т. п.) — до 35° С. |
допустима наиболее |
высокая |
Для стеновых отопительных панелей |
температура поверхности. Расчетная температура поверхности низких панелей, расположенных в зоне до 1 м от Поверхности пола, принима ется по действующим Строительным нормам и правилам от 75 до 95° С. Температура поверхности стеновых панелей в зоне выше 1 м от поверх ности пола определяется по формуле (VIII.2), но во всяком случае по гигиеническим соображениям на высоте до 3,5 м не должна превышать 45° С, если помещение предназначено для длительного пребывания лю дей. Сверх 3,5 м эта температура не нормируется.
Принимая допустимую температуру поверхности, можно определить предварительную площадь отопительной панели Ртн , м2, по формуле
F |
пан |
= -------- Qn |
|
|
„ /т |
(VIII. 26) |
|
|
|
<ХН^Т] |
Л) |
где Qn — теплопотеря помещения, |
вычисленная обычным способом, |
||
Вт (ккал/ч); |
|
|
|
tb— расчетная температура воздуха при лучистом отоплении, °С; ан — коэффициент внешнего теплообмена, определяемый по фор муле (IIIЛ3). Среднее значение коэффициента ан в преде лах практически возможного изменения температуры грею
щей поверхности тпан составляет: |
* |
|||||
для |
потолочной панели . |
7.9 (6,8) |
|
|||
» |
напольной |
» |
. |
9.9 (8,5) |
|
|
» |
стеновой |
» |
. |
11,6 |
Вт/(м2*К) |
|
|
|
|
|
[10 |
ккал^ (ч*м2-°С)1 |
|
Площадь |
панели, |
определенная |
по |
формуле |
(VIII.26), называется |
предварительной не только потому, что вычисляется с использованием приблизительных величин и соотношений, а скорее из-за того, что она обычно несколько отличается от окончательной, которая устанавлива ется в процессе конструирования панели с учетом конкретных условий размещения, подвода теплоносителя, типизации размеров и тому по добных ограничений. Однако предварительную площадь отопительной панели необходимо знать для проверки условий теплового комфорта в помещении и дальнейшего проектирования.
По поводу размещения отопительной панели в помещении можно добавить к известным уже положениям (см. главы II и III) следую щее. В помещении с увеличенной поверхностью остекления целесооб разно для уменьшения радиационного охлаждения людей и локализа ции потока холодного воздуха размещать панель с повышенной темпе ратурой поверхности под остеклением или в узкой полосе пола, приле гающей к наружному ограждению.
Если в помещении должна обогреваться только часть пола или по толка, то рекомендуется для приблизительно одинакового облучения
376 |
Г л а в а VIII. Панельно-лучистое отопление |
людей располагать отопительную панель в виде полосы по периметру помещения. При этом, как уже отмечалось, расчетная температура пси верхности панели может быть несколько повышена.
Пример VIII.1. Требуется найти площадь бетонной отопительной панели, радиаци
онную температуру и |
проверить |
условия теплового комфорта в палате площадью |
36 м2, расположенной |
на среднем |
этаже больницы Наружная стена 6,4X3,9 м и два |
двойных окна в ней размером 2X2,5 м имеют коэффициенты теплопередачи соответ ственно 1,05 (0,9) и 2,68 Вт/(м2-К) [2,3 ккал/(ч-м2-°С)]. Площадь наружной и трех внутренних стен 86,4 м2. Теплопотери через наружные стену и окна, подсчитанные обычным способом, при расчетной температуре наружного воздуха —26 °С составляют 2267 Вт (1948 ккал/ч).
В палате проектируется потолочное панельно-лучистое отопление со стальными греющими трубами, заложенными в междуэтажное перекрытие.
1. Задаваясь средней температурой поверхности потолочной отопительной пане при высоте палаты около 3,5 м тПан=32°С, находим по формуле (VIII.26) предвари
тельную площадь панели:
«2267
F u a n ~ 7 I 9 ( 3 2 _ I 8 , 5 ) ~ 2 1 ’ 2 м -
Температуру воздуха при лучистом отоплении принимаем на 1,5° ниже норматив ной температуры воздуха для палат при конвективном отоплении *в= 2 0 — 1 ,5 = = 18,5 °С.
2 Лучисто-конвективный теплообмен в палате рассчитываем по методу с применени ем эквивалентного коэффициента теплопередачи Определяем эквивалентный коэффи циент теплопередачи по формуле (VIII.19), принимая [5=0,16, при общей поверхности ограждений помещения F0= 8 6 ,4 + (36-2) = 158,4 м2:
( 1 ,05 -6,4 -3,9) + (2 ,6 8 — 1,05). 2*2,5-2
|
|
|
|
|
|
|
|
158,4 — 21,2 |
|
|
|
1,16 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
(2 6 ,2 + |
|
16,3) 1,16 |
= |
0,359 Вт/(м2-К; [0,308 ккал/(ч-м2-вС)Ь |
|
|
||||||||
|
|
|
137,2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3. Находим неполный эквивалентный коэффициент теплопередачи по формуле |
|||||||||||||||||
(VIII.18): |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,373 Вт/(ма-К) [0,32ккал/(ч-м*.вС)Ь |
|
|
|||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
— 0,107 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0,359 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4. |
|
Определяем |
среднюю |
температуру |
внутренней |
поверхности |
всех |
ограждени |
|||||||||
не обогреваемых теплоносителем, по формуле (VIII 22): |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
_ |
[5,41.32 + |
2,77 (32 — 18,5) + 0,373-26] 21,2 — 0,373-26-158,4 |
_ |
|
|
|||||||||||
Тср“ |
|
|
|
(5,41 - 0 ,3 7 3 ) 2 1 ,2 + |
0,373-158,4 |
|
|
- 1 |
,8 |
С, |
|||||||
Здесь по формуле |
(VIII. 16) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
а л = Сар-Ь = |
5,1 -1 ,0 6 = 5,41 Вт/(м2-К) [4,66 ккал/(ч-ма-вС)], |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ъ= |
0,81 + |
0,005 (32 + 18,8) = |
1,06; |
|
|
|
|
||||
|
|
а к = |
1,16 (32 — 18,5)1/3 = |
2 ,7 7 Вт/(м2-К) [2,38 ккал/(ч-м2- °С)]. |
|
|
|||||||||||
5 |
Вычисляем действительную |
теплопотерю |
через |
наружные ограждения |
палаты |
||||||||||||
по формуле (VIII 20): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Qu = 0,373 (158,4 — 21,2) (18,8 + |
26) = 2293Вт (1970 ккал/ч), |
|
|
||||||||||||
получившуюся |
весьма |
близкой |
к |
рассчитанной |
обычным |
способом |
(2267 |
Вт или |
|||||||||
1948 ккал/ч). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6. |
|
Находим среднюю температуру поверхности ограждений помещения по фо |
|||||||||||||||
муле |
(V III5): |
21,2 |
_ |
, 1 5 8 ,4 - 2 1 ,2 , „ |
„ |
лл , 0 _ |
, в |
„ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
15М |
|
+ |
15874 |
• |
• |
^ < , — 18,5 |
С. |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
158,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 85 Расчет теплопередачи отопительных панелей |
379 |
Лицевая теплопередача бетонной отопительной панели |
слагается |
из теплопередачи отдельных греющих труб, различным образом распо ложенных в панели. На рис. VIII.1 отмечено различие в положении труб, отражающееся на их теплопередаче; трубы названы средними, край ними и одиночными. Наиболее интенсивно передают тепло одиночные
Рис VIII.14 Схема отопительной па нели с односторонней теплоотдачей
} — бетонцря ртопчтрльншя панель, 2—теп
ловая изоляция, J - слои конструкции ограждения
трубы, теплопередача крайних и особенно средних труб тормозится взаимным прогреванием бетонного массива соседними трубами.
Если известна теплопередача 1 м трубы, то лицевая теплопередача отопительной панели составит;
|
{?лиц — <7ср ^ср "Ь 9кр йср <7од ^од» |
(VIII,2§) |
где |
<7ср> <7кр> <7од— теплопередача 1 м средних, крайних и |
одиночных |
|
труб в бетонном массиве; |
|
|
/ср, /кр»^од— длина соответствующих труб в панели. |
|
Лицевая теплопередача 1 м трубы ^Лгщ Вт/м [ккал/(ч-м)] опреде ляется с учетом сопротивления теплопроводности отдельных слоев в конструкции панели, отделяющих теплоноситель с температурой tT от помещения, по формуле
?ЛИ Ц = “ =“ “ Р . (VIU.29)
где tn— температура помещения;
#лиц= #в+^ст+#м +2#г+Я н — общее сопротивление теплопередаче от теплоносителя в помещение.
Очевидно, что сопротивление теплопередаче определяется по общей для всех отопительных приборов формуле (III 6). Особенность заклю чается в увеличенном сопротивлении теплопроводности массива бето на, как отмечалось в главе III, по сравнению с сопротивлением чугун ной или стальной стенки прибора. Добавочные слои конструкции пане ли являются также дополнительным термическим сопротивлением.
В формуле (VIII.29) сопротивления теплообмену у внутренней поверхнбсти трубы /?й, теплопроводности стенки трубы Rст, массива бе тона RM, добавочных слоев Rt и теплообмену у внешней поверхности панели RB относятся к 1 м трубы. Поэтому при их определении учиты вается площадь поверхности теплообмена на длине 1 м, а результат выражается в К *м/Вт (°С • м • ч/ккал),
880 г л а в а vfn. Панелько-лучистое отопление
Сопротивление теплообмену у внутренней |
поверхности |
1 |
м трубы |
с учетом формулы (III.7) составляет: |
|
|
|
|
|
|
(V I I I .30) |
где FB— внутренняя площадь поверхности |
теплообмена |
1 |
м трубы. |
При внутреннем диаметре трубы dB Для панелей с односто ронней теплоотдачей FB=ndB, с двухсторонней FB= — ndB, м2.
Сопротивление теплопроводности стенки 1 м трубы с учетом форму лы (ШЛО) равняется:
р |
_ |
(VIII.31) |
ст |
ЯстFc, * |
где бст— толщина стенки трубы;
Fст— средняя площадь стенки 1 м трубы. Если наружный диаметр
трубы dB, то для |
панелей с односторонней теплоотдачей |
FCi= -~7t{dB-\-dK), |
с двухсторонней /7СТ= — n(dB-\-dH) м2, |
2 |
4 |
Сопротивление теплопроводности массива бетона определяется с уче том формулы (III.1 1 );
Ям —Ям (VHI.32)
в зависимости от положения греющих труб в панели. Здесь Ям — дейст вительное значение теплопроводности массива бетона.
Сопротивление теплопроводности добавочных слоев панели (на рис. VIII. 14 изображен один добавочный слой толщиной 8 i) вычисляется по формуле
2 * - т И - £ - |
(УШ-33> |
где s — внешняя площадь поверхности теплообмена, |
приходящаяся на |
1 м трубы (см. рис. VIII.14). |
|
Наконец, сопротивление теплообмену у внешней поверхности панели |
|
определяют по формуле |
|
Я„ = — . |
(VIII. 34) |
aHs |
|
где ссн— коэффициент внешнего теплообмена, определяемый по форму ле (III.13).
Пример VIII.3. Требуется определить лицевую теплопередачу 1 м средних стеклян ных труб диаметром 18X3 мм, заделанных с шагом 80 мм в бетонную стеновую панель толщиной 60 мм с односторонней теплоотдачей, если расход воды 30 кг/ч и разность температуры tT—tn= 6 5 ° С Панель оклеена обоями толщиной 2 мм Теплопроводность:
бетона — 1,37 |
(1,18), |
стекла — 0,815 (0,7), бумаги—0,175Вт/(м -К) |
[0,15ккал/(ч-м-°С)] |
|||||
по |
1. |
Коэффициент теплообмена у внутренней поверхности трубы dB = |
l2 мм наход |
|||||
формуле |
М А |
Михеева: |
при |
расходе воды 30 кг/ч |
а в= 5 7 0 |
Вт/(м2 К) |
||
[490 |
ккал/(ч*м2-°С)]. |
|
|
|
|
|||
Сопротивление теплообмену у внутренней поверхности 1 м трубы по формуле |
||||||||
(VIII.30) |
составляет: |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Яв — 57Q.3 "^""Q q12 |
= |
0,0465 К-м/Вт [0,054 Х -м -ч/ккал], |
|