![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Конструкторско-технологическое проектирование электронной аппаратуры
..pdf7. Технология изготовления микросхем |
|
Расход воды, л/ч: |
|
холодной................................................................................. |
600 |
горячей.................................................................................... |
200 |
Расход сжатого воздуха, л/ч ...................................................... |
30 |
Максимальная потребляемая мощность, к В т ......................... |
12 |
Габаритные размеры установки, м м ......................................... |
1300x850x1870 |
Общая масса, кг ............................................................................ |
1200 |
Распыление ионной бомбардировкой |
|
Термическое вакуумное напыление имеет ряд недостатков и ограни |
|
чений: |
|
напыление пленок из тугоплавких материалов (W, Mo, Si02, А120з и др.) |
|
требует высоких температур на испарителе, при которых неизбежно «за |
|
грязнение» потока материалом испарителя; |
|
при напылении сплавов различие в скорости испарения отдельных |
|
компонентов приводит к изменению состава пленки по сравнению с исход |
|
ным составом материала, помещенного в испаритель; |
|
инерционность процесса, требующая введения в рабочую камеру за |
|
слонки с электромагнитным приводом; |
|
неравномерность толщины пленки, что требует применения устройств |
|
перемещения подложек и корректирующих диафрагм. |
|
Первые три недостатка обусловлены необходимостью высокотемпера |
|
турного нагрева вещества, а последний — высоким вакуумом в рабочей камере. |
|
Процесс распыления ионной бомбардировкой является «холодным» про |
|
цессом, так как атомарный поток вещества на подложку создается путем бом |
|
бардировки поверхности твердого образца (мишени) ионами инертного газа и |
|
возбуждения поверхности атомов до энергии, превышающей энергию связи с |
|
соседними атомами. Необходимый для этого поток ионов создается в электри |
|
ческом газовом разряде, для чего давление газа в рабочей камере должно со |
|
ставлять 0,1... 10 Па, т. е. на несколько порядков более высокое, чем в камере |
|
установки термовакуумного напыления. Это приводит к рассеиванию потока |
|
атомов с мишени и повышению равномерности толщины осаждаемой пленки |
|
до ±1 % , причем без применения дополнительных устройств. |
|
Катодное распыление — одна из разновидностей распыления ионной |
|
бомбардировкой. Оно постепенно вытесняется более совершенными про |
|
цессами высокочастотного и магнетронного распыления. Будучи относи |
|
тельно простым, оно представляет собой наиболее удобную форму для изу |
|
чения процессов этого вида распыления вообще. На рис. 7.22 представлена |
|
схема рабочей камеры установки катодного распыления. |
|
Из рис. 7.22 также видно, что питание осуществляется постоянным |
|
напряжением, а нижний электрод с подложками заземлен и находится под |
252
7, i 1. Осаждение тонких пленок в вакууме
более высоким потенциалом, чем катодмишень. Переменная нагрузка /?„ служит для регулирования тока разряда.
Н а рис. 7.23 представлена упро щенная структура разряда и распределе ние потенциала вдоль разряда, а также типы частиц, участвующих в процессе.
Разряд разделен на две зоны: тем ное катодное пространство и светящаяся область. На темное катодное простран ство приходится основное падение на пряжения. Здесь заряженные частицы разгоняются до энергии, достаточной, чтобы ионы, бомбардируя катод— ми шень, освобождали поверхностные ато мы и электроны (если мишень из прово дящего материала), а электроны — на границе темного катодного пространства ионизировали молекулы аргона. При ионизации образуется ион аргона, кото рый, ускоряясь, стремится к мишени, и электрон, который, как и «отработан ный» ионизирующий электрон, дрейфу ет к аноду в слабом поле светящейся об ласти. Освобожденный с поверхности мишени атом вещества, преодолевая
столкновения с молекулами и ионами аргона, достигает поверхности под ложки. При этом непрерывный поток ионов бомбардирует мишень, и непре рывный поток атомов вещества движется к подложке.
К недостаткам катодного распыления относятся:
возможность распыления только проводящих материалов, способных эмиттировать в разряд электроны, ионизирующие молекулы аргона и под держивающие горение разряда;
малая скорость роста пленки (единицы нм/с) из-за значительного рас сеивания распыляемых атомов материала в объеме рабочей камеры.
В ы сокочастотное распы ление позволяет распылять любые материа лы. При замене постоянного напряжения на переменное диэлектрическая мишень становится конденсатором и подвергается бомбардировке ионами в отрицательный полу период питающего напряжения. Иначе говоря, распы ление мишени происходит не непрерывно, как при катодном распылении, а дискретно с частотой питающего напряжения (обычно 13,56 Мгц).
253
|
|
7. Технология изготовления микросхем |
|
|
|
|||
|
|
|
При высокой частоте и согла |
|||||
|
|
|
сованном с ним расстоянием от ми |
|||||
|
|
|
шени до подложек электроны, нахо |
|||||
|
|
|
дящиеся в срединной части высоко |
|||||
|
|
|
частотного |
разряда, |
не |
успевают |
||
|
|
|
достигать электродов за время полу- |
|||||
|
1L |
|
периода, они остаются в разряде, со |
|||||
|
а |
6 |
вершая |
колебательные |
движения и |
|||
Рис. 7.23. Распределение потенциала (а) |
интенсивно |
ионизируя |
рабочий газ, |
|||||
и виды частиц (б) в межэлектродном |
что позволяет снизить давление ра |
|||||||
пространстве: |
|
бочего газа без снижения разрядного |
||||||
О |
— молекула аргона; |
Ф — ион аргона; |
тока, так как степень ионизации за |
|||||
© |
— электрон; О — атом распыляемого |
метно |
повышается |
(второй |
недоста |
|||
вещества |
|
ток катодного распыления). Харак |
||||||
|
|
|
терные |
режимы |
высокочастотного |
|||
распыления: Р = 0,5... 5 Па; Jp = 1... 2 A; Up= 1... 2 кВ. |
|
|
|
|||||
|
М агнетронное |
распыление (в частности ВЧ-магнетронное) обеспе |
чивает существенное снижение давления рабочего газа и повышение за счет этого скорости осаждения пленки. Для этого на разрядный столб наклады вается постоянное магнитное поле, вектор которого перпендикулярен век тору электрического поля. В результате движение электронов происходит по сложным (близким к циклоидам) траекториям, степень ионизации рабо чего газа существенно повышается, что дает возможность снизить давление газа, не снижая (и даже повышая) разрядный ток. В результате повышается скорость роста пленки до нескольких десятков нм/с, что сравнимо со скоро стями в процессах термического вакуумного напыления. Характерные ре жимы ВЧ-магнетронного распыления: Р = 0,1...0,5 Па; Jp = 2...4 A; Up = = 0 , 7 . 1 кВ.
7.12. Тонкопленочные резисторы
Тонкопленочные резисторы являются элементами гибридных тонкоп леночных МС, а также согласующими элементами в микросборках, где они присутствуют в виде резистивных матриц (резистивных «сборок») на от дельной миниатюрной подложке, представляющей собой компонент микро сборки. В обоих случаях резисторы изготавливаются на основе общей рези стивной пленки одновременно, т. е. по интегральной технологии.
Для осаждения тонких резистивных пленок используют стандартные резистивные сплавы в виде порошков (для термовакуумного напыления) или дисков-мишеней (для распыления ионной бомбардировкой). Сплавы
254
7.12. Тонкопленочные резисторы
представляют собой силициды хрома, никеля, железа и двойные или трой ные системы на их основе. Содержание кремния в них от 15 до 95 % обеспе чивает широкий диапазон удельных сопротивлений. Конкретные марки ре зистивных сплавов характеризуются рекомендуемыми значениями удельного поверхностного сопротивления Re, Ом, допустимой удельной мощностью рассеивания Р0, Вт/см2, температурным коэффициентом сопротивления (ТКС) а , К-1 и коэффициентом старения уст. Параметры некоторых сплавов для получения тонкопленочных резисторов приведены в табл. 7.6.
Марка
сплава
РС5006
РС5402
РС5406К
РС5406Н
РС3710
РС4800
РС1714
РС4206
РС4400 PC 1004 РС2310 РС2005
Таблица 7.6. Электрофизические свойства резистивных металлосилицидных сплавов
Ren, Ом |
а • 10"4, |
Ль |
Необратимые изменения за |
|
1C' |
Вт/см2 |
1000 ч при 85 °С при на |
|
|
|
грузке 1 Вт/см2, не более |
3...20 |
0,5 |
5 |
0,02 |
О |
0,5 |
2 |
|
о |
0,01 |
||
10...500 |
0,5 |
2 |
0,01 |
50...500 |
0,3 |
2 |
0,01 |
50...3000 |
1 |
5 |
0,005 |
100... 1000 |
2 |
5 |
0,01 |
300...500 |
2 |
5 |
0,01 |
1000 |
0,5 |
2 |
0,005 |
1000... 5000 |
3 |
10 |
— |
3000...50000 |
15 |
5 |
0,02 |
10000... 80000 |
12 |
5 |
0,02 |
80000... 500000 |
12 |
5 |
0,02 |
7. Технология изготовления микросхем
Трафаретный способ более производителен, но заметно уступает фо толитографическому по разрешающей способности (omm) и точности (Д„):
Параметр, мм |
^min |
±дп |
В |
^)max |
Фотолитографический способ ...... |
0,1 |
±0,005 |
0,1 |
Не ограничено |
Трафаретный способ ................. ... |
0,3 |
±0,02 |
0,2 |
10 |
Уширение проводящего вывода на величину В с каждой стороны при звано не допустить изменение сопротивления резистора из-за погрешности совмещения резистивного и проводящего рисунков.
Для приближения выводов высокоомного резистора друг к другу и сокращения длины связей в МС конструктор может отступить от прямоли нейной конфигурации резистора и ввести в нее два или более изгибов под прямым углом (рис. 7.25). При этом следует учитывать два обстоятельства.
1. При любой конфигурации резистора входной и выходной токи должны быть ориентированы в одну сторону. В противном случае преду смотренные уширения выводов не будут выполнять своих функций и по грешность совмещения проводящего и резистивного слоев вызовут допол нительную погрешность сопротивления. Следует отметить, что для полу проводниковых резисторов указанное правило не имеет смысла.
2. Участок изгиба имеет пониженное сопротивление в сравнении с линейным участком той же длины (по средней линии), что требует коррек тировки длины резистора в сторону ее увеличения. Так, Г-образный участок,
а |
О |
Рис. 7.25. Конфигурация резистора типа «меандр»:
а — параметры меандра; б — участки изгиба
256
7.13. Основы толстопленочной технологии
включающий три квадрата (см. рис. 7.25, б), вместо ЗЛСЛимеет сопротивле ние 2,55Rcn, а П-образный, включающий пять квадратов, вместо 5Rcn имеет сопротивление 4ЛСЛ (Rcn — удельное поверхностное сопротивление). Это явление объясняется тем, что плотность тока на изгибах оказывается более высокой у внутреннего контура резистора, в результате чего электрическая длина резистора (по средней плотности тока) уменьшается.
Наиболее сложную конфигурацию имеет меандр, который использу ется для уменьшения габаритов резистора и упрощения последующей ком мутации, хотя занимаемая резистором площадь при этом возрастает. Как следует из рис. 7.25, а, геометрическими параметрами резистора-меандра являются: ширина резистивной полоски а, шаг звеньев меандра t (под зве ном подразумевается Г-образная часть меандра), ширина резистора В и дли на L. Поскольку L = nt, где п — число звеньев, В = Ип, где / — длина исход ного прямолинейного резистора,
(7.15)
Для получения однозначного решения обычно принимают t - 2а и L = В, т. е. меандр вписывают в квадрат, что обеспечивает минимальные габарит ные размеры. Тогда
(7.16)
где / и а — длина и ширина предварительно спроектированного резистора линейной конфигурации.
Далее сопротивление резистора-меандра представляют в виде суммы сопротивлений П-образных, Г-образных и линейных участков, из которой затем определяют необходимую длину линейных участков /,. Например, для резистора, представленного на рис. 7.25,
где R — заданное сопротивление резистора.
7.13. Основы толстопленочной технологии
Толстые пленки толщиной в несколько десятков микрометров приме няют для изготовления пассивных элементов (резисторов, конденсаторов, проводников и контактов) в гибридных толстопленочных МС, а также про-
9 |
6721 |
257 |
7. Технология изготовления микросхем
Рис. 7.26. Структурная схема цикла толстопленочной технологии
водников и изолирующих слоев в некоторых типах многоуровневых комму тационных микроплат микросборок.
Воснове толстопленочной технологии лежит использование дешевых
ивысокопроизводительных процессов, требующих небольших единовре менных затрат на подготовку производства, благодаря чему она оказывается экономически целесообразной и в условиях мелкосерийного производства. Высокая надежность толстопленочных элементов обусловлена прочным (свыше 5 МПа) сцеплением с керамической подложкой, которое достигается процессом вжигания пасты в поверхностный слой керамики.
Вцелом толстопленочная технология состоит из ряда последователь ных идентичных циклов, структурная схема которых приведена на рис. 7.26. При формировании каждого слоя (резистивного, проводящего, диэлектриче ского и т. п.) используют соответствующие пасты, которые через сетчатый трафарет наносят на подложку, подвергают сушке и вжиганию. По заверше нии формирования всех слоев все резисторы и конденсаторы проходят под гонку (обычно лазерную) до заданной точности.
Толстопленочные пасты
В готовом (вожженном) состоянии толстопленочный элемент состоит из мелких функциональных частиц, находящихся в массовом контакте друг с другом (рис. 7.27) и «склеенных» стеклом с невысокой (400...500 °С) тем пературой плавления. Для проводящих элементов используют порошки сереб ра, палладия и других металлов с высо кой электропроводностью. Для рези стивных — смесь порошков проводя щих частиц и частиц окислов металлов в различных пропорциях, что позволяет варьировать удельное поверхностное
Рис. 7.27. Структура толстопленоч- |
сопротивление в |
широких |
пределах, |
|
ных элементов: |
Диэлектрические |
слои конденсаторов |
||
1 - частицы металла; 2 - конструкци- |
содержат |
порошки сегнетоэлектриков, |
||
оннаясвязка; 3 — частицы окисла металла |
которые, |
обладая |
большим |
значением |
258
7.13. Основы толстоппеночной технологии
относительной диэлектрической проницаемости е, обеспечивают большие значения удельной электрической емкости Со, Ф/см2. Изолирующие слои, наоборот, создаются на основе порошков стекол с малыми г и Со. Функцио нальные частицы в процессе вжигания должны сохранять твердое состояние и массовый контакт, т. е. иметь температуру плавления более 900 °С.
Для приготовления паст в смесь порошков функциональных частиц и низкотемпературного стекла добавляют технологическую связку, обычно органические масла. В процессе вжигания нанесенных элементов она долж на разлагаться и полностью удаляться из слоя.
Особую группу паст представляют лудящие пасты. Они состоят из частиц припоя, смоченных раствором флюса (например, канифоль в спирте). После нанесения пасты через сетчатый трафарет на толстопленочные мон тажные площадки и сушки покрытие подвергается оплавлению (-230 °С).
Марки и свойства различных сплавов и паст приведены в табл. 7.8— 7.11.
Марка
пасты
ПК-1000-30
ПК-12
пд-1
ПД-2
пд-3
ПД-4
Таблица 7.8. Характеристики диэлектрических паст
Толщина, |
Удельная |
Тангенс угла |
Применение |
|
мкм |
|
емкость, |
диэлектриче |
|
|
|
пФ/см2 |
ских потерь на |
|
|
|
|
частоте 1,5 МГц |
|
40...60 |
3700 |
0,0035 |
Диэлектрик конден |
|
|
|
|
|
саторов, изоляция |
|
|
|
|
пересекающихся про |
40...60 |
10000 |
|
водников |
|
0,0035 |
Диэлектрик конден |
|||
60...70 |
160 |
|
саторов |
|
0,002 |
Межслойная изоля |
|||
|
|
|
|
ция в двухуровневых |
50...60 |
|
|
соединениях |
|
220 |
0,003 |
Межслойная изоля |
||
|
|
|
|
ция в многоуровне |
|
|
|
|
вых соединениях |
о СП |
О |
|
0,002 |
Верхний защитный |
|
|
|
||
|
|
|
|
слой при использова |
30...50 |
|
|
нии пасты ПД-1 |
|
|
0,003 |
Верхний защитный |
||
|
|
|
|
слой при использова |
|
|
|
|
нии пасты ПД-2 |
Примечания. 1. Температурный коэффициент емкости для различных марок ±3,5-1(Г1К"1. 2. Напряжение пробоя равно 150 В для конденсаторов и 500 В для межслойной изоляции.
9* |
259 |
7. |
Технология изготовления микросхем |
|
|
|||
Таблица 7.9, Характеристики проводящих паст |
|
|||||
Характеристика |
|
|
Марка пасты |
|
|
|
|
4350 |
4350Т |
4351 |
4005 |
4205 |
4320 |
Растекаемость на |
|
|
|
|
|
|
сторону, мкм, не |
|
|
25 |
50 |
|
|
более |
50 |
25 |
25 |
50 |
||
Температура вжига |
|
|
|
|
|
|
ния на воздухе, °С |
820±10 |
820±10 |
870±5 |
820110 |
87013 |
85515 |
Rcn, Ом, не более |
0,05 |
0,05 |
0,05 |
0,05 |
0,05 |
0,02 |
Адгезия к керамике, |
|
|
|
|
|
|
МПа, не менее |
5 |
5 |
10 |
5 |
8 |
10 |
Примечания. 1. Толщина пленок после вжигания 17±4 мкм. 2. Пленки облуживаются припоями ПОС-61 и ПСрОС-3-58.
|
Таблица 7.10. Характеристики лудящих паст |
||
Марка |
Припой |
Флюс |
Растворитель остатков |
пасты |
|
|
связки |
ПЛ-111 |
ПОС-61 |
Активный среднекоррози |
Вода |
ПЛ-112 |
ПОС-61 |
онный |
|
Некоррозионный |
Хлористый метилен |
||
ПЛ-312 |
ПСрОС-З-58 Некоррозионный |
Хлористый метилен |
|
ПЛ-113 |
ПОС-61 |
Слабокоррозионный |
Спирто-бензиновая |
|
|
|
смесь (1:1). Водные |
|
|
|
моющие растворы |
Примечания. 1. Содержание частиц припоя с размером менее 40 мкм — 20 %, с размером 40...80 мкм — 80 %. 2. Нанесение — трафаретной печатью или дозато ром. 3. Оплавление при температуре 225±5 °С.
|
|
Таблица 7.11. Характеристики резистивных паст |
|
|||||||
Харак- |
|
|
|
|
Марка пасты |
|
|
|
||
тери- |
ПР-5 |
ПР-100 |
ПР-500 |
ПР-1К |
ПР-ЗК |
ПР-6К |
ПР-20К |
ПР-50К |
ПР-100К |
|
стика |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Лея, Ом 5 |
100 |
500 |
1000 |
3000 |
6000 |
20000 |
50000 |
100000 |
Примечания. 1. Толщина пленок после вжигания 15...20 мкм. 2. Температур ный коэффициент сопротивления в диапазоне от -60 до +125 °С для различных ма рок ±8 *10"* 1C1. 3. Максимальная удельная мощность рассеивания для различных марок 3...8 Вт/см2.
260
7.13. Основы толстопленочной технологии
Рис. 7.28. Схема переноса пасты с тра- |
Рис. 7.29. Температурный цикл вжигания |
фарета на подложку (о) и структура сет- |
пасты |
чатого трафарета (б) |
|
Трафаретная печать. Трафарет — проволочная сетка из нержавею щей стали или капроновой нити с нанесенным на нее фотоспособом защит ным рисунком. Сетка вмонтирована в металлическую рамку. Керамическая подложка устанавливается под трафаретом с зазором, обеспечивающим де формацию сетки в пределах ее упругости (рис. 7.28). Для этого размеры сет ки должны быть существенно больше размеров рисунка. После нанесения дозированного количества пасты движением ракеля она продавливается че рез открытые участки трафарета и переносится на подложку. Таким обра зом, контакт трафарета с подложкой происходит по линии, движущейся вместе с ракелем.
Впроцессе сушки полученного отпечатка удаляются летучие компо ненты технологической связки.
Вжнгание. На рис. 7.29 приведен типичный температурный цикл вжигания пасты. На первой стадии скорость повышения температуры отно сительно невысока, происходит разложение органической связки и ее уда ление интенсивной вытяжной вентиляцией. На второй стадии скорость рос та температуры повышают, происходит плавление низкотемпературного стекла и образование суспензии твердых функциональных частиц в рас плавленном стекле. Собственно вжигание происходит на третьей стадии при постоянной температуре. При этом имеет место как химическое (взаимодей ствие окислов стекла и керамики), так и физическое (заполнение стеклом открытых поверхностных пор керамики) сцепление покрытия с подложкой. После выдержки (примерно 10 мин) изделия медленно охлаждают (четвер тая стадия) во избежание внутренних напряжений. Общая продолжитель ность цикла порядка одного часа.
Взависимости от типа производства вжигание осуществляют в ка мерных печах периодического действия (мелкосерийное производство), ли бо в туннельных печах непрерывного действия (крупносерийное и массовое производство).
261