
Лекции
.pdf
магнитный поток возбуждения Фв. Если потоки Фост и Фв направлены в одну |
|||||||||||
сторону, то увеличивается результирующий поток, ЭДС е, ток i и т.д. – идет ла- |
|||||||||||
винообразное нарастание ЭДС. |
|
|
|
|
|||||||
|
Чтобы выяснить до каких пор будет идти процесс самовозбуждения, за- |
||||||||||
пишем уравнение по второму правилу Кирхгофа для замкнутой цепи: |
|
||||||||||
|
e |
= |
i R |
|
+ L di |
, |
|
|
|
(4.31) |
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
где R – активное сопротивление, L – индуктивность всей цепи якорь – обмотка |
|||||||||||
возбуждения, причем большая часть их создается ОВ. Первое слагаемое этого |
|||||||||||
уравнения – падение напряжения на активном сопротивлении, второе слагаемое |
|||||||||||
– это напряжение самоиндукции, обусловленное изменением тока. |
|
||||||||||
|
Компоненты |
данного |
уравнения покажем |
e |
|
|
|
||||
графически (рис. 4.22). Например, в точке А зна- |
|
A |
В |
i.R |
|||||||
чение ЭДС генератора составляет е1, первое сла- |
|
e |
|||||||||
гаемое равно i1.R, второе L(di1/dt). Две зависимо- |
|
e1 |
L(di1/dt) |
||||||||
сти пересекаются в точке В, откуда следует, что |
|
|
|||||||||
второе слагаемое уравнения |
|
|
|
|
i .R |
||||||
|
|
di |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
L |
= 0 → L ≠ 0, i = const, |
|
|
|
1 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
dt |
|
|
|
|
0 |
i1 |
|
i |
|
т.е. процесс самовозбуждения закончился. |
|
||||||||||
Рис. 4.22. Компоненты урав- |
|||||||||||
|
С помощью реостата Rв можно изменять ве- |
||||||||||
личину R, значит, можно изменять угол наклона |
|
нения (4.31) |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||
прямой (i.R), следовательно можно изменить положение точки А и величину |
|||||||||||
ЭДС, до которой возбуждается генератор. После того как отрегулировали вели- |
|||||||||||
e |
|
|
|
e |
|
|
чину ЭДС, |
генератор |
|||
4 |
3 2 |
1 |
i.R |
|
можно нагружать. |
||||||
|
|
|
|
|
Если увеличить |
||||||
|
|
|
|
|
e |
n > ne? |
|
||||
e |
|
|
|
|
сопротивление R , то |
||||||
1 |
|
|
|
|
n = ne? |
|
|
в |
|||
|
|
|
|
|
наклон прямой к оси |
||||||
e2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
n < ne? |
тока возрастает, вме- |
||||
|
|
|
|
|
|
сто прямой 1 полу- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
чим прямую 2. Вели- |
|||
|
0 |
|
|
|
i |
0 |
i |
чина |
ЭДС, |
до кото- |
|
|
|
a |
|
рой возбуждается ге- |
|||||||
|
|
|
|
|
a |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нератор, уменьшает- |
|||
ся с е1 до е2. При дальнейшем увеличении Rв получим прямую 3, касательную к |
|||||||||||
кривой е. При этом ГПТ будет находиться на грани самовозбуждения. Значение |
|||||||||||
Rв, соответствующее прямой 3, называется критическим Rв.кр. При Rв > Rв.кр |
|||||||||||
(прямая 4) самовозбуждение ГПТ невозможно |
(рис. 4.23, а). |
|
|
||||||||
|
ЭДС генератора пропорциональна частоте вращения. На рис. 4.23, б при- |
||||||||||
ведены характеристики холостого хода для различных частот вращения. Из него |
121

видно, что при некотором значении Rв в случае n > nкр имеем устойчивое самовозбуждение, при n = nкр генератор находится на грани самовозбуждения, а при n < nкр самовозбуждение невозможно, где nкр – критическая частота вращения генератора. Поэтому для каждого данного значения Rв существует определенная критическая частота вращения nкр, ниже которой самовозбуждение генератора невозможно.
Генератор не возбудится, когда Фост = 0. Для того чтобы приобрести остаточный магнитный поток Фост, обмотку возбуждения отключают от якоря и подключают к источнику постоянного тока на короткое время (сек, мин). После этого обмотку возбуждения снова включают параллельно якорю.
Генератор не возбудится, когда Фост и Фв встречны по направлению. Для того чтобы эти потоки были направлены в одну сторону, нужно поменять концы обмотки возбуждения, при этом изменим направление магнитного потока Фв.
Генератор не возбудится, когда имеется обрыв цепи возбуждения. В этом случае Rв = ∞ и прямая линия на графике будет совпадать с вертикальной осью напряжений (пунктирная линия на рис. 4.23, а).
Характеристики ГПТ с параллельным возбуждением.
Характеристики такие же, как и у ГПТ с независимым возбуждением, только характеристика короткого замыкания и холостого хода снимаются по схеме генератора с независимым возбуждением.
Характеристика короткого замыкания не может быть снята по схеме параллельного возбуждения, потому что при замыкании якоря накоротко ток по ОВ не пойдет и самовозбуждения не будет.
Характеристика холостого хода снимается по схеме с независимым возбуждением потому, что в процессе самовозбуждения трудно устанавливать необходимое значение тока возбуждения.
Специфической характеристикой является внешняя характеристика U(Iн) (рис. 4.24). Для ГПТ с параллельным возбуждением:
|
Ia = Iв + Iн , |
Ia >> Iв , Iв ~ (0,02 – 0,03)Ia , |
Ia ≈ Iн . |
||||
U |
|
ГПТ с |
Во-первых, из уравнения равновесия |
||||
|
независимым |
напряжения |
|
|
|||
Е0 |
|
|
|
||||
|
возбуждением |
|
. |
Ra |
|||
|
|
|
|
U = Ea – Ia |
|||
|
|
|
ГПТ с |
следует, что |
с ростом тока генератора Ia |
||
|
I |
параллельным |
|||||
|
aкритич. |
возбуждением |
растет падение напряжения в самом генера- |
||||
|
|
торе Ia.Ra и уменьшается выходное напря- |
|||||
|
|
|
|
жение U (↑Ia, ↑Ia.Ra, ↓U). |
|||
0 |
I'акз |
Iакз |
Iа |
Во-вторых, с ростом якорного тока Ia |
|||
растет поток реакции якоря Фа, это приво- |
|||||||
Рис. 4.24. Внешняя характеристика |
|||||||
дит к уменьшению результирующего потока |
|||||||
ГПТ с параллельным возбуждением |
Фрез, следовательно, к уменьшению ЭДС ге- |
||||||
|
|
|
|
||||
нератора Еа и напряжения U на выходе генератора (↑Ia, ↑Фа, ↓Фрез, ↓Еа, ↓U). |
|||||||
|
В-третьих, что свойственно только для ГПТ с параллельным возбуждени- |
||||||
ем, |
уменьшение напряжения U, приводит к уменьшению тока возбуждения |
||||||
|
|
|
|
122 |
|
|

Iв=U/R, уменьшению потока возбуждения Ф и результирующего потока Фрез, уменьшению ЭДС Еа и далее к еще большему падению напряжения U (↓U,
↓Iв=U/R, ↓Ф, ↓Фрез, ↓Еа, ↓U).
При таком интенсивном уменьшении напряжения и меньшем уменьшении ЭДС ток якоря для сохранения баланса должен не увеличиваться, а уменьшаться, достигнув некоторого критического значения Iакритич. (рис. 4.24).
При коротком замыкании
U = 0, Iв = 0, Ф = Фост, Iакз = Еост /Rа ,
т.е. ток короткого замыкания достаточно мал.
У ГПТ с независимым возбуждением ток короткого замыкания большой потому, что большой магнитный поток создается независимой цепью возбуждения.
ГПТ с параллельным возбуждением имеет два положительных свойства:
1)не требуется источник питания для обмотки возбуждения;
2)он не боится короткого замыкания, т.к. при коротком замыкании происходит уменьшение напряжения и уменьшение магнитного потока до остаточного.
4.16. ГЕНЕРАТОР СМЕШАННОГО ВОЗБУЖДЕНИЯ
Генератор смешанного возбуждения имеет две обмотки: основную ОВ1 – параллельную и дополнительную ОВ2 – последовательную (рис. 4.25). В магнитном отношении эти обмотки можно включать согласно или встречно.
Если обмотки возбуждения включены согласно, то их МДС складываются, и их подмагничивающее действие будет компенсировать падение напряжения в якорной цепи и размагничивающее действие реакции якоря в некотором диапазоне тока нагрузки. В этом случае, внешняя характеристика жесткая и имеет вид кривой 1 (рис. 4.26). В диапазоне тока от 0 до Iн1 наблюдается даже некоторое повышение напряжения.
|
Iв |
Iн |
|
Ia |
ОВ2 |
ОВ1 |
Я |
U |
Рис. 4.25. Электрическая схема генератора смешанного возбуждения
U |
|
1 |
|
E0 |
2 |
|
|
Rн |
|
Iн1 |
Iн |
Рис. 4.26. Внешние характеристики |
|
ГПТ смешанного возбуждения |
|
123

Если обмотки включены встречно, то последовательная обмотка способствует еще большему уменьшению магнитного потока и внешняя характеристика крутопадающая и принимает вид кривой 2 (рис. 4.26).
Крутопадающая внешняя характеристика 2 используется в однопостовых сварочных генераторах и других специальных машинах, где требуется ограничить ток короткого замыкания, а жесткая характеристика 1 – в многопостовых, когда требуется постоянство напряжения в линии.
4.17. ДВИГАТЕЛЬ ПОСТОЯННОГО ТОКА ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ, ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ
Принцип действия двигателя постоянного тока (ДПТ) основан на двух законах электротехники: законе электромагнитных сил и законе электромагнитной индукции. Конструктивная схема ДПТ приведена на рис. 4.27.
|
Ф |
ia |
/2a |
|
Fэм |
N |
|||
|
|
eа eа
Ia
U
eа |
eа |
F |
|
|
эм |
ia /2a |
S |
|
|
|
p=1
Рис. 4.27. Конструктивная схема ДПТ
По закону электромагнитных сил на проводник с током ia, находящийся в магнитном потоке Ф, действует электромагнитная сила Fэм, направление которой определяется по правилу левой руки. Она создает электромагнитный вращающий момент Мэм, под действием которого ротор (якорь) начинает раскручиваться со скоростью n.
Коллекторно-щеточный узел ДПТ играет роль инвертора, т.е. преобразователя направления тока в якорной обмотке. Пока проводники якоря находятся под полюсом N, они электрически соединены со щеткой "+". Как только они перейдут в зону полюса S, проводники обмотки электрически соединятся со щеткой "–" и направление тока в них автоматически изменится на обратное, направление электромагнитного момента при этом сохраняется неизменным.
Во вращающихся проводниках якоря по закону электромагнитной индукции индуктируется ЭДС, направление которой определяется по правилу правой
124

руки. Направление действия ЭДС покажем на рис. 4.27 рядом с проводниками в
•+
виде e а и e а. Из рис. 4.26 видно, что ЭДС действует против тока, уменьшая его. Самый тяжелый режим работы ДПТ – это режим короткого замыкания, т.е. режим неподвижного якоря. Фактически короткого замыкания нет, но так
как якорь неподвижен, то ЭДС равна нулю и двигатель потребляет большой ток. Поэтому по аналогии с электрической цепью это состояние называют режимом короткого замыкания.
Основные уравнения ДПТ.
Уравнения для ЭДС и электромагнитного момента остаются такими же, как и для ГПТ, потому что основаны на одних и тех же физических законах:
Ea = Ce n Ф,
Mэм = Cм Ф Ia .
Если скорость вращения якоря n = 0, то еа = 0 и
Ia = U/Ra .
Если же n ≠ 0, то ток якоря уменьшается из-за возникновения ЭДС еa:
Ia = U − Ea , Ra
из которого получаем уравнение равновесия напряжения:
U = Ea + Ia Ra ,
(4.32)
(4.33)
(4.34)
(4.35)
(4.36)
где Еа, по аналогии с уравнением равновесия напряжения первичной обмотки трансформатора, можно назвать противоЭДС.
Уравнение равновесия моментов при ω ≠ const имеет вид
M эм = M 0 |
+ M 2 |
+ I |
dω |
, |
(4.37) |
|
dt |
||||||
|
|
|
|
|
где I.(dω/dt) – динамический момент, М0 – часть электромагнитного момента, идущая на покрытие момента холостого хода, т.е. всех видов моментов трения, М2 – часть электромагнитного момента, которая идет на преодоление момента, приложенного к валу, т.е. полезный момент или момент на валу.
Если ω = const, то (dω/dt) = 0 и уравнение моментов принимает вид:
M эм = M 0 + M 2 . |
(4.38) |
4.18. МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДПТ
Рассмотрим сначала ДПТ с параллельным возбуждением (рис. 4.28). Механические характеристики – это зависимость скорости вращения ДПТ от момента на валу n(M2) – при экспериментальном исследовании или зависимость n(Мэм) – при теоретическом исследовании.
Уравнение равновесия напряжения
125

U = Ea + Ia Ra ,
подставляя в него значения Еа и Ia из выражений (4.32) и (4.33), получим
U =Ce |
n Ф+ |
Мэм Ra |
→ n = |
|
U |
− Мэм Ra 2 =n0 −b Мэм, |
|
(4.39) |
||
|
|
C Ф |
|
C Ф |
C C Ф |
|
|
|||
|
|
м |
|
|
e |
м |
|
e |
|
|
откуда |
n0 = |
U |
, b = |
|
Ra |
|
2 . |
|
(4.40) |
|
Ce Ф |
Cм Ce |
Ф |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Здесь n0 – скорость идеального холостого |
Iв |
I |
||||||||
хода двигателя, не обладающего моментами тре- |
|
Ia |
||||||||
ния. Реальный холостой ход – это скорость вра- |
|
|||||||||
n |
|
|
|
|
щения |
двигателя |
|
|
||
n0 |
|
|
|
|
без |
внешнего мо- ОВ |
Я |
U |
||
|
|
|
|
мента сопротивле- |
|
|
||||
|
|
|
|
|
ния, приложенного |
|
|
|||
|
|
|
|
|
к валу. |
|
|
|
|
Сростом
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
электромагнит- |
Рис. 4. 28. Электрическая схема ДПТ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ia |
ного |
момента |
с параллельным возбуждением |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Рис. 4.29. Механическая ха- |
частота вращения уменьшается очень мало, т.е. |
|||||||||||||
рактеристика ДПТ с парал- |
механическая характеристика – жесткая, и это |
|||||||||||||
лельным возбуждением |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
является положительным свойством этого двига- |
||
|
|
ОВ |
|
|
|
|
|
теля (рис. 4.29). Характеристика получается жест- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кой потому, что коэффициент b при электромаг- |
||
|
|
Ia=Iв |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
нитном моменте очень мал, вследствие того, что |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мало сопротивление Rа. Реакция якоря уменьшает |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Я |
|
U |
Ф и стремится повернуть характеристику относи- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тельно точки n0 вверх. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим теперь двигатель с последова- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тельным возбуждением (рис. 4.30). Для него |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.30. Электрическая схема ДПТ с последовательным возбуждением
Ia = Iв , Ra + Rв = R'a |
(4.41) , |
причем Ra и Rв – малы. Тогда уравнение равновесия напряжения
U = Ea + Ia R'a , |
|
|
(4.42) |
||
и, учитывая (4.32), получим: |
|
|
|
||
U =C |
n Ф+I |
R' →n= |
U−Ia R'a |
. |
(4.43) |
|
|||||
e |
a |
a |
Ce Ф |
||
|
|
|
|
Зависимость магнитного потока Ф от тока возбуждения Iв=Ia на линейном участке можно записать в виде:
Ф = к.Ia , |
(4.44) |
126

где к – коэффициент пропорциональности. С учетом этого
n = |
|
U |
|
− |
I |
a |
R' |
|
= |
U |
|
− |
R' |
. |
|
|
|
|
a |
|
|
|
a |
||||||
C |
к I |
|
C |
к I |
|
C к I |
|
C к |
||||||
|
|
|
a |
a |
|
|||||||||
|
e |
|
a e |
|
|
e |
e |
|
Электромагнитный вращающий момент будет:
M эм = Cм Ф Ia = Cм к Ia2 ,
(4.45)
(4.46)
т.е. если в ДПТ с параллельным возбуждением электромагнитный момент прямо пропорционален току якоря, то в ДПТ с последовательным возбуждением он пропорционален квадрату тока якоря. Это является положительным свойством ДПТ с последовательным возбуждением. Силовые электромеханизмы имеют в своем составе ДПТ с последовательным возбуждением.
Теперь мы можем выразить ток якоря через электромагнитный момент
I a |
= |
M эм |
|
, |
(4.47) |
|
C м |
к |
|||||
|
|
|
|
и подставить это значение в формулу для скорости вращения двигателя, тогда получим выражение для n механической характеристики ДПТ с последовательным возбуждением.
n = |
U |
|
|
R a' |
|
|
|
|
|
|
M |
эм |
− C м к . |
(4.48) |
|
|
|
|
|
C м |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
C м |
к |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 |
Мэм |
||||
Из рисунка 4.31 видно, что c увеличением мо- |
|||||||||
мента скорость вращения ДПТ изменяется очень силь- |
|
|
Рис. 4.31. Механическая харак- |
||||||
но, т.е. характеристика мягкая, хорошо используется в |
|
|
теристика ДПТ с последова- |
||||||
электроприводе. Из характеристики также следует, что, |
|
|
тельным возбуждением |
если электромагнитный момент Мэм уменьшать, то скорость вращения двигателя будет возрастать. Следовательно, ДПТ последова-
тельного возбуждения пускать вхолостую нельзя, потому что якорь приобретет повышенную скорость вращения, опасную для целостности якоря, т.е. двигатель идет "вразнос".
Однако ДПТ мощностью до нескольких сот ватт можно включать вхолостую, т.к. момент трения холостого хода для него является существенной внутренней нагрузкой.
4.19. ДИАГРАММА МОЩНОСТЕЙ ДПТ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
Диаграмма мощностей ДПТ с электромагнитным возбуждением имеет вид, показанный на рис. 4.32, где потребляемая электрическая мощность, ДПТ параллельного возбуждения
127

|
Рв |
Ра |
|
|
|
|
|
|
Р0 |
|
|||
|
|
|
|
|
||
Р1 |
|
Рэм |
|
|
Р |
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.32. Диаграмма мощностей ДПТ с параллельным возбуждением |
||||||
P1 =U (Ia + Iв ) , Вт; |
|
|
|
|
|
(4.49) |
мощность возбуждения |
|
|
|
|
|
|
Pв =U Iв , Вт |
|
|
|
|
|
(4.50) |
мощность потерь в якорной обмотке |
|
|
|
|||
Pa = Ia2 Ra , Вт, |
|
|
|
|
|
(4.51) |
электромагнитная мощность якоря Рэм, Вт; мощность холостого хода, обусловленная всеми видами трения и мощностью потерь в стали якоря Р0, Вт; механическая выходная мощность Р2, Вт.
КПД двигателя:
η = |
P |
2 |
. |
(4.52) |
|
P |
1 |
||||
|
|
|
Электромагнитный вращающий момент Мэм, момент холостого хода М0, момент на валу М2 в Н.м:
|
M эм |
= |
Pэм |
, |
M 0 = |
P0 |
, |
M 2 = |
P2 |
, |
(4.53) |
||
|
ω |
ω |
ω |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
ω = |
2 π n |
. |
|
|
|
|
|
|
|
(4.54) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Механические и электрические потери энергии нагревают отдельные части двигателя и в целом, весь двигатель.
4.20. РЕГУЛИРОВАНИЕ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ
Рассмотрим сначала ДПТ с параллельным возбуждением. Его механическая характеристика определяется формулой (4.39):
n = |
U |
− |
М эм R a |
= n 0 − b М эм . |
|
C e Ф |
C м C e Ф 2 |
||||
|
|
|
128

В установившемся режиме M с = M эм |
= const. |
Тогда из формулы (4.39) |
|||||||||
видно, что частоту вращения якоря можно регулировать тремя способами при |
|||||||||||
изменении: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1) |
сопротивления якорной цепи Ra; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
2) |
магнитного потока Ф; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
3) |
напряжения питания U. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Все эти способы можно реализовать на установке, схема которой показана |
|||||||||||
на рис. 4.33. |
|
|
|
|
|
Iв |
|
Iн |
|
|
|
Если введем реостат 1 в цепь якоря, |
|
|
|
|
Ia |
|
|
||||
то сопротивление якорной цепи увеличит- |
|
|
|
|
|
|
|||||
ся и станет равным |
(Ra |
+ |
Rда), следова- |
|
|
|
|
|
|
|
|
тельно, |
скорость вращения |
якоря умень- |
ОВ |
|
Я |
|
|
|
|||
шится (рис. 4.34). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Если введем реостат 2 в цепь об- |
2 |
|
1 |
|
|
3 |
|||||
мотки |
возбуждения, |
ее |
сопротивление |
|
|
|
|||||
увеличится, станет равным |
(Rв + Rдв) и |
R |
дв |
R |
дa |
U |
R |
u |
|||
уменьшится ток возбуждения Iв. Следова- |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
тельно, уменьшится магнитный поток Ф, |
Рис. 4.33. Электрическая схема регули- |
|||||
n |
|
|
|
рования частоты вращения ДПТ с па- |
||
|
|
Естественная |
|
раллельным возбуждением |
||
|
3 |
увеличатся скорость идеального холо- |
||||
|
механическая |
|||||
|
|
|||||
n0 |
|
характеристика |
стого хода n0, коэффициент b, наклон |
|||
|
2 |
|
прямой к оси Мэм и скорость вращения, |
|||
|
|
как показано на рис. 4.34. |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Повысив напряжение питания с |
||
1 |
|
|
помощью реостата 3, также увеличим |
|||
Мс=Мэм |
|
Мэм |
скорость идеального холостого хода n0, |
|||
|
характеристика будет идти параллельно |
|||||
Рис. 4.34. Механические характеристики |
естественной механической характеристи- |
|||||
ке. |
ОВ |
|
||||
ДПТ с параллельным возбуждением при |
|
Rдв |
|
|||
регулировании частоты вращения |
Те |
|
||||
|
|
|
|
|
||
перь рассмотрим ДПТ с последователь- |
2 |
|
||||
ным возбуждением. Различные способы |
Rдa |
|
||||
регулирования |
можно |
осуществить |
по |
Я |
|
|
|
3 |
|||||
следующей схеме (рис. 4.35). |
|
|
||||
|
1 |
|
||||
При рассмотрении полагаем, что |
Ru |
|||||
U |
||||||
Мэм=Мс=const. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|||
Рассмотрим первый способ регу- |
|
|
||||
лирования частоты вращения. Введем |
Рис. 4.35. Электрическая схема регулиро- |
|||||
реостат 1 параллельно якорю. |
Это |
вания частоты вращения ДПТ с последо- |
||||
уменьшит ток якорной цепи Iа, но вслед- |
вательным возбуждением |
|
||||
ствие уменьшения общего сопротивления цепи увеличит ток обмотки возбуж- |
129

дения Iв. Если магнитная цепь насыщена, то магнитный поток не изменится, но уменьшится электромагнитный момент. Это приведет к уменьшению частоты вращения, росту якорного тока вследствие уменьшения величины противоЭДС, что вновь восстановит равенство моментов Мэм = Мс = const. Таким образом, будем иметь уменьшенную частоту вращения двигателя при увеличенном потреблении тока.
Аналогично можно рассмотреть и другие способы регулирования. Так при введении реостата 2 – частота вращения увеличится. Понизив с помощью реостата 3 напряжение питания, уменьшим частоту вращения.
Ни один из приведенных способов не экономичен, т.к. имеются потери энергии в реостатах. Более экономичной и целесообразной особенно для двигателей большой мощности является система ВД – Г – Ди, где ВД – вспомогательный двигатель (обычно используется трехфазный асинхронный двигатель), Г – генератор постоянного тока независимого возбуждения, Ди – исполнительный двигатель. Схема регулирования приведена на рис. 4.36.
|
Rв |
|
М |
|
|
|
|
|
|
ОВГ |
ОВД |
ОВВ |
В |
ВД |
Г |
Rг |
Ди |
|
|
|
|
Rд |
П
Рис. 4.36. Электрическая схема регулирования частоты вращения ДПТ по системе ВД – Г – Ди
Для питания постоянным током цепей возбуждения генератора Г и двигателя Ди используется возбудитель В – маломощный генератор постоянного тока, напряжение на выходе которого поддерживается неизменным.
Изменение напряжения в цепи якоря позволяет регулировать частоту вращения двигателя вниз от номинальной, т.к. напряжение свыше номинального недопустимо. При необходимости регулировать частоту вращения вверх от номинальной можно воспользоваться изменением тока возбуждения двигателя
(реостат Rд).
Изменение направления вращения (реверс) Ди осуществляется изменением направления тока в цепи возбуждения генератора Г переключателем П, т.е. изменением полярности напряжения на его зажимах. Если двигатель постоянного тока работает в условиях резко переменной нагрузки, то для смягчения колебаний мощности, потребляемой ВД из трехфазной цепи, на вал ВД помещают маховик М, который запасает энергию в период уменьшения нагрузки на двигатель Ди и отдает ее в период интенсивной нагрузки двигателя.
Регулирование частоты вращения изменением напряжения в цепи якоря обеспечивает плавное экономичное регулирование в широком диапазоне
130