Основные параметры операции осевой обработки

Инстру- мент	П а р а м е т р ы
	D	Zu	L	JT	Ra	t	S	hз	T	n	V	τ0	Ρ0	Μк	Νе
	мм	-	мм	-	мкм	мм	мм/об	мм	мин	1/мин	м/ мин	мин	кГ	кГм	кВт
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
cверло	24	2	50	14	25	12	0,2	0,5	20	123	9,27	2,44	946	6,5	0,82
зенкер	25,5	4	50	12	12,5	0,75	0,4	0,6	30	173	13,9	0,78	46,4	0,85	0,15
развертка	26	8	50	9	6,3	0,25	1,1	0,3	60	44	3,6	1,42	24	1,2	0,054

3.8. Назначение подач S.

3.8.1 Сверление Ø 24 Н14.

Согласно с.266 /1/ условия сверления (рис.3.1) определяют 2-ю группу подач. Поэтому для 2-й группы подач по табл.64 /1/ с.267 выбираем табличную подачу

S_T1 = 0,33 мм/об.

Поправочные коэффициенты K_i, (i = 1-5) для корректировки S_T1 выбираем из табл.65 /1/ с.267 и записываем в табл.3.2.

Таблица 3. 2

Поправочные коэффициенты K_i и K_sj на подачи

Усл. обработки	Длина отверст.	Жесткость	Материал ин-та	Вид отверстия	Материал заготовки	Ksj
Ин. \ Кi	KI	K2	K3	K4	K5	Ks
Сверло	I	I	I	I	0,75	0,75
Зенкер	I	I	I	I	0,32	0,32
Развертка	I	I	I	I	I	1,0

3.8.2. Зенкерование Ø 25,5 Н12.

Согласно с.276 /1/ условия зенкерования определяют 2-ю группу подач. Поэтому для 2-й группы по табл.73 /1/ с.276 выбираем табличную подачу

S_T2 = 1,5 мм/об.

Поправочные коэффициенты K_i , (i = 1-5) для корректировки S_T2 выбираем из табл.73 /1/ с.277 и заносим в табл.3.2.

3.8.3 Развертывание Ø 26 Н9.

Согласно с.285 /1/ условия развертывания определяют 1-ю группу подач. Поэтому для 1-й группы из табл.86 /1/ с.285 выбираем рекомендуемую табличную подачу

S_T3 = 1,2 мм/об.

Поправочные коэффициенты K_i для корректировки S_T3 выбираем из табл.86 /1/ с.285 и заносим в табл.3.2.

Подсчитаем соответствующие полные поправочные коэффициенты K_sj и занесем их в последнюю графу табл.3.2.

Найдем значения скорректированных подач.

S₁ = S_T1 · K_S1= 0,33 · 0,75 = 0,25 мм/об.

S₂= 1,5 · 0,32 = 0,48 мм/об.

S₃= 1,2 · 1,0 = 1,2 мм/об.

Выполним корректировку рассчитанных подач по набору подач S_стстанка. Определим знаменатель геометрического ряда подач станка

φ_s=

Рассчитанные стандартные значения подач приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3.

Ряды подач S и частот n сверлильного станка 2Н135

S	0,100	0,200	0,400	0,790	1,56	-
	0,141	0,280	0,560	1,100	-	-
n	31	62	123	244	486	966
	44	87	173	344	685	1361

Согласно табл.3.3 рассчитанные подачи корректируются до следующих станочных значений

S₁= 0,250,2 мм/об.;

S₂ = 0,480,4 мм/об.;

S₃= 1,21,1 мм/об.

Полученные значения подач S_jзаносим в табл.3.1.

3.9. Выбор стойкости инструментов Т.

Рекомендуемые значения допустимого износа h_зи стойкости Т осевых инструментов выбираем соответственно из табл.19 /1/ с.228 и табл.20 /1/ с.229 и заносим в сводную табл. 3.1.

3.10. Назначение скоростей резания V.

3.10.1. Сверление Ø 24.

Согласно табл.68 /1/ с.271 для условий сверления (рис.3.1, табл.3.1) рекомендуется табличная скорость резания

V_T1= 12 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_i, (i = 1-7) на V_T1выбираем из табл.69 /1/ с.272 и заносим в табл.3.4.

Таблица 3. 4

Поправочные коэффициенты K_iи K_vjна скорость резания

Условия обработки	Матер. заготовки	Матер. инструмен.	Вид отвер.	СОЖ	Стойкость	Длина отв.	Корка	Кvj
ин. \ Кi	KI	K2	K3	K4	K5	K6	K7	Kv
Сверло	I	I	0,9	I	I	I	I	0,9
Зенкер	I	I	I	I	I	I	I	1,0
Развертка	2,5	I	I	I	I	I	I	2,5

3.10.2. Зенкерование Ø 25,5.

Согласно табл.80 /1/ с.280 для условий зенкерования (рис.3.1, табл.3.1) рекомендуется табличная скорость резания

V_T2 = 18 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_iна V_T2выбираем из табл.8.1 /1/, с.281 и заносим в табл.3.4.

3.10.3 Развертывание Ø 26.

Для условий развертывания (табл.3.1,рис.3.1) табл.93 /1/, с.288 рекомендует табличную скорость

V_T3 = 1,6 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_iна V_T3выбираем из табл.94 /1/, с.289 и заносим в табл. 3.4.

Определяем полные поправочные коэффициенты К_vjи заносим их в последнюю графу табл. 3.4.

Найдем значения скорректированных скоростей резания

V₁= V_T1 · K_v1= 12· 0,9 = 10,8 м/мин.;

V₂= 18 · 1,0 = 18 м/мин.;

V₃= 1,6 · 2,5 = 4 м/мин.

3.11 Расчет частоты вращения инструмента n.

Для осевой обработки

n = 10³V/ (D), 1/мин,

где D – диаметр инструмента, мм.

Расчетные значения nдолжны быть скорректированы поn_ст.

Рассчитаем знаменатель геометрического ряда частот вращения шпинделя־

φ_n=

Стандартный ряд n_cт для этих условий приведен в табл. 3.3.

Выполним расчет и корректировку частот вращения для каждого инструмента.

n₁ = 318,5 · = 143  123 I/мин.;

n₂ = 318,5 · = 225  173 I/мин.;

n₃ = 318,5 ·=4944 I/мин.

Рассчитаем фактические скорости резания

V₁ = 0,00314 · 24 · 123 = 9,27 м/мин.;

V₂ = 0,00314 · 25,5 · 173 = 13,9 м/мин.;

V₃ = 0,00314 · 26 · 44 = 3,6 м/мин.

Выбранные значения n_cти соответствующие им V_jзаносим в

в табл. 3.1.

12. Расчет основного времени₀.

Формулы для расчета ₀при различных видах осевой обработки приведены на с . 611 /5/.

τ₀=

Значения величин врезания L₁и перебега L₂приведены в табл.3 /5/, с.620. В нашем случае согласно табл.3.1. и рис.3.1, получим

₀₁== 2,44 мин.;

₀₂== 0,78 мин.;

₀₃== 1,42 мин.

Значения _0j заносим в табл. 3.1.

12. . Расчет осевого усилияР₀

3.13.1 Сверление Ø 24.

Согласно с.277 /2/

Р₀₁= С_рD^q S^у К_р

Согласно табл.32 /2/, с.281

С_р= 143;q= 1,0;у= 0,7

Согласно табл.9 /2/, с.264

К_р=К_мр=

окончательно имеем

Р₀₁= 143 · 24^1,0· 0,2^0,7· 0,85 = 946 кГ.

3.13.2 Зенкерование Ø 25,5.

Согласно с.277 /2/ Р₀₂= С_рt^хS^yКр

Согласно табл.32 /2/, с.281

Р₀₂= 140 · 0,75^1,2· 0,4^0,65· 0,85 = 46,4 кГ

3.13.3. Развертывание Ø 26.

По аналогии с зенкерованием

Р₀₃= 140 · 0,25^1,2· 1,1^0,65· 0,85 = 24 кГ

12. Расчет крутящего момента М_к.

3.14.1. Сверление Ø 24.

Согласно с.277 /2/ М_к1= С_мD^qS^уК_м.

Согласно табл.32 /2/, с.281

М_к1= 0,041 · 24^2,0· 0,2^0,7· 0,85 = 6,5 кГм.

3.14.2. Зенкерование Ø 25,5.

Согласно с.277 /2/

М_к2= С_мD^q t^хS^уК_м

Согласно табл.32 /2/, с.281

М_к2= 0,106 · 25,5^1,0· 0,75^0,9· 0,4^0,8· 0,85 = 0,85 кГм.

3.14.3. Развертывание Ø 26.

Ввиду отсутствия эмпирической зависимости для М_к3составим приближенное выражение, используя формулу Р_zпри точении

М_к3

где z– число зубьев развертки,z= 8.

Согласно табл. 22 /2/, с.273

С_р= 204; х = 1,0; у = 0,75

окончательно получим

М_кз

3.15. Расчет мощности резания.

Согласно с.280 /2/ эффективная мощность резания

N_e= М_к· n/975, кВт.

Последовательно определим значения N_ejдля каждого инструмента

N_{e1 =}= 0,82 кВт < 4 кВт = N_cт.

N_e2== 0,15

N_e3== 0,084

Полученные значения Р_0j, M_kjи N_ejзаносим в табл.3.1.