Входные устройства, работающие на настроенные антенно-фидерные системы

При работе входных устройств при работе от настроенных антенно-фидерных систем следует помнить, что антенну в этом случае можно представить как последовательное соединение генератора ЭДС сигнала и активного сопротивления. При работе с согласованной антенной особое внимание уделяется вопросам согласования, с целью достижения макси­мального коэффициента передачи по напряжению, так как основным источником помех в этом случае являются собственные шумы приемного устройства. В этом случае удастся получить максимальное отношение сигнал/шум на входе приемного устройства.

Автотрансформаторное входное устройство

Этот тип входного устройства нашел широкое применение на практике в приемниках метровых волн при несимметричном типе фидера. Нa более коротких волнах конструктивное выполнение такой схемы затруднительно, однако применяемые в этих диапазонах входные устройства приводятся к эквивалентной схеме автотрансформаторного типа. Поэтому изучению основных свойств таких входных цепей уделяется большое внимание.

Принципиальная схема автотрансформаторного входного устройства приведена на рис 4.2.

Настройка на частоту принимаемого сигнала производится изменени­ем либо индуктивности либо емкости (что хуже). Но следует отметить, что настройка емкостью на практике применяется чаще, так как она проще конструктивно. Заменим эту схему эквивалентной (рис. 4.3).

Рис.4. 2

Рис.4. 3

Если антенна согласована с фидером, то сопротивление генератора равно активному волновому сопротивлению фидера W.

Объединим

. (4.7)

При этом резонансная частота входной цепи может быть определена как

. (4.8)

Проводимость G_к можно представить в виде

, (4.9)

d_к - собственное затухание контура LC (обычно порядка 0,01÷0,005).

Обозначим

. (4.10)

Перейдем от генератора ЭДС к генератору тока, при этом справедливы следующие соотношения

, .(4.11)

Рис.4. 4

С учетом этих замечаний мы можем перейти к эквивалентной схеме на базе генератора тока. Эквивалентная схема при этом имеет вид представ­ленный на рис. 4.4. В этом случае колебательный контур заменен эквива­лентным с учетом входных параметров активного элемента усилительного каскада.

Генератор тока I с проводимостью g можно пересчитать ко входу ак­тивного элемента, при этом значения тока генератора и его проводимости можно представить следующим образом

, .(4.12)

Структурную схему входной цепи для этого случая можно предста­вить в виде (рис. 4.5)

Рис.4. 5

На резонансной⁴'частоте проводимости индуктивной и емкостной ветвей взаимно компенсируются и схема принимает вид, показанный на рис. 4.6.

Напряжение на входе активного элемента U₀ можно определить по следующей формуле

. (4.13)

Рис.4. 6

Тогда резонансный коэффициент передачи по напряжению можно определить как

. (4.14)

Если уменьшать коэффициент трансформации т, перемещая отвод вниз по катушке индуктивности, то это будет оказывать на работу схемы два встречных действия:

1. Генератор слабее воздействует на контур, что учитывается множи­телем т в числителе выражения (4.14);

2. Проводимость g слабее шунтирует контур, увеличивая его доброт­ность, что учитывается множителем m² при первом члене знаменателя.

В результате совместного действия этих факторов коэффициент передачи по напряжению К₀ при некотором т достигает максимального значения. Очевидно, что максимум К₀ достигается в режиме согласования нагрузки G с приведенной проводимостью генератора тока I. Из условия согласования определим оптимальное значение коэффициентатрансформации

. (4.15)

Согласование возможно лишь при ,т.к. в противном случае, что в рассматриваемом случае неосуществимо.

Коэффициент передачи по напряжению в режиме согласования можно представить в виде

. (4.16)

На базе полученных выражений можно представить К₀ как функцию ,m_с, для этого разделим числитель и знаменатель выражения (4.14) на m_с² и после несложных преобразований получим

, (4.17)

где .

Зависимость К₀ от а представлена на рис. 4.7.

Рис.4. 7

Рис.4. 8

Из представленного графика видно, что умеренное отклонение от ре­жима согласования слабо изменяет величину .

Резонансная кривая входной цепи соответствует резонансной кривой колебательного контура. Оценим затухание такого контура

(4.18)

,

где - затухание контура входной цепи, рассчитанное с учетом собственных потерь и шунтирующего влияния входной проводимости активного элемента, но без учета влияния потерь в антенно-фидерной системе.

Зависимость от а приведена на рис 4.8. Как видно из представ­ленной зависимости при увеличении коэффициента трансформации m затухание d быстро возрастает, а, следовательно, избирательность входного

устройства соответственно ухудшается. В режиме согласования при затухание контура входной цепи увеличивается в 2 раза ( ).

Следовательно, присоединение согласованного фидера антенны вдвое ухудшает затухание контура, рассчитанное с учетом собственных потерь и шунтирующего действия активного элемента.

Из представленных графиков, показывающих изменение коэффициента передачи по напряжению и затухания входной цепи от коэффициента а, следует, что практически выгодно несколько уменьшать коэффициент трансформации по сравнению с режимом согласования, т.к. это почти не изменяет коэффициент передачи по напряжению, но заметно улучшает избирательность входной цепи.

При строгих требованиях к избирательности целесообразно сильно уменьшать коэффициент трансформации, если можно примириться с проигрышем в величине коэффициента передачи.

Необходимо иметь при этом виду, что рассогласование увеличивает потери в фидере и может вызвать в нем многократные отражения, что приводит к нежелательным повторениям принимаемого радиосигнала и искажению принимаемого сигнала.

Рассмотрим, как влияет величина емкости на коэффициент передачи по напряжению и на избирательность входного устройства.

Резонансная проводимость контура равна . Подставим еев выражения для определения коэффициента передачи по напряжению и затухания при согласовании, тогда получим

, (4.19)

. (4.20)

Если изменять полную емкость контура С, то для сохранения настройки на заданную частоту необходимо изменять индуктивность L. При этом собственное затухание контура d_к остается приблизительно постоянным. С учетом этих выражений можно сделать вывод, что уменьшение емкости С увеличивает коэффициент передачи по напряжению К₀ и увеличивает результирующее затухание d, ухудшая избирательность входной цепи. Это действие изменения емкости проявляется более или менее сильно в зависимости от соотношения проводимостей и.

Чтобы лучше проследить эту зависимость, рассмотрим два крайних случая:

1. , что соответствует случаю работы входной цепи на поле­вой транзистор (или лампу). В этом случае указанные величины могут определяться по следующим формулам

, (4.21)

. (4.22)

В этом случае уменьшение емкости увеличивает коэффициент передачи по напряжению К₀, и не влияет на затухание (т.е. в этом случае избирательность входной цепи не изменяется).

2. , что соответствует работе входного устройства на биполярный транзистор. Соответствующие выражения можно представить как

, (4.23)

. (4.24)

В этом случае, наоборот, уменьшение емкости не влияет на коэффи­циент передачи по напряжению, но увеличивает затухание во входной цепи, тем самым ухудшая ее избирательность.

Рассматривая эти выводы, необходимо помнить, что само соотноше­ние проводимостей изависит от величины емкости С и может случиться, что малая емкость С будет соответствовать случаю , тогда как при большой емкости будет справедливо соотношение . Необходимо помнить, что уменьшение полной емкости контура С ограничивается указанными выше причинами.

К недостаткам автотрансформаторной входной цепи следует отнести то, что в режиме согласования нельзя получить заданную полосу пропус­кания входной цепи, т.к. в этом случае затухание во входной цепи увеличивается в два раза.