книги / Углеродные адсорбенты и их применение в промышленности
..pdfВ результате проведенных исследований установлено,что динамическая активность (время защитного действия) увели чивается с ростом толщины слоя, уменьшается с ростом температуры, скорости и концентрации аммиака в потоке. Статическая емкость модифицированных солями углеродных материалов при поглощении аммиака в динамических усло виях составляет около 100 м г/г. Эффективность использова ния сорбентов значительно увеличивается (в 2-6 раз) при поглощении аммиака из влажных смесей. Например,при погло щении из влажной аммиачной смеси время защитного действия слоя волокна в 0,43 г составляет около 3 ч . , а статическая
емкость - |
212 м г/г |
(условия поглощения: температура 20°С, |
скорость |
потока 0,5 |
л/мин»см? концентрация ЫИз в потоке |
0,63 м г/л ). Следует |
отметить,что данная высота слоя во |
локнистого углеродного хемосорбента оказывает незначитель ное аэродинамическое сопротивление потоку. Это весьма важно для использования подобных материалов в различных сорбционных устройствах,нацример, для индивидуальной защиты органов дыхания.
Еще одним вариантом увеличения сорбционной активности по отношению к газам основного характера является форми рование на поверхности волокнистых углеродных сорбентов катионообменных функциональных групп, нацример,в резуль тате поверхностного окисления. Использование в качестве окислителя растворов, содержащих з своем составе азотную кислоту, позволяет получать волокнистые угольные иониты с достаточно высокой обменной емкостью лишь на основе углеродных волокон с небольшой температурой карбонизации (500-600°С), характеризующихся низкими механическими по казателями. Увеличение механической прочности угольных ионитов может быть обеспечено при использовании углерод ных волокон с более высокой температурой карбонизации. Однако для таких образцов достаточная величина обменной емкости достигается в результате продолжительного (более 3 ч) окисления либо благодаря повышению температу ры окисляющего раствора. Увеличение продолжительности
окисления не только нетехнологично, но и влечет за собой
271
ухудшение механических параметров окисленного материала вследствие протекания во внутренних микрообластях угле родных волокон глубоких структурных изменений. Повышение температуры окисляющего раствора не может быть выше тем пературы его кипения (для азотнокислых растворов не выше 122°С).
Указанные недостатки гораздо менее выражены,если окис ление углеродных волокон проводить по разработанному нами способу, основанному на использовании в качестве окислите ля расплавов кристаллогидратов некоторых нитратов. Возрас тание эффективности окисления достигается как за счет по вышения температуры окисляющей системы, так и благодаря тому,что процесс окисления реализуется при участии реак ционноспособных продуктов разложения нитратов.
Исследовано влияние различных факторов на процесс окис ления углеродных материалов: вида окислителя, температуры карбонизации окисляемого углеродного волокна, продолжитель ности окисления. Установлено,что окисляющая способность расплавов кристаллогидратов нитратов изменяется в ряду:
Fe<jtOs)$-m O ,CH M j),m O > Си(И0& -ЗНгОг
MWs)z -ЬНгО > Мд(Щ)г -6Нг0
Таблица 3 Влияние температуры карбонизации углеродных волокон на полную обменную емкость (ПОЕ)
получаемых ва их основе ионитов
Температура карбониза |
|
|
|
|
|
|
ции, |
(°С) |
680 |
720 |
770 |
810 |
900 |
ПОЕ |
(ммоль/г) |
3,8 |
3,5 |
3,5 |
2,7 |
1,8 |
Конечная температура карбонизации углеродного волокна также влияет на свойства угольных ионитов. Приведенные в табл.З данные характеризуют свойства ионитов, получен
ных в результате окисления углеродного жгута с различной конечной температурой термообработки расплавом
9Иг0 в течение I ч. Из них видно,что с увеличе нием конечной температуры термообработки полная обменная
272
емкость получаемых угольных ионитов уменьшается. Это обусловлено тем,что с повышением температуры карбониза ции уменьшается количество сг особных к окислению функцио нальных групп (альдегидных, кетонных,ненасыщенных угле- род-углеродных) и возрастает степень упорядоченности структуры углеродного волокна. Благодаря последнему фак тору с повышением температуры карбонизации возрастает прочность получаемых ионитов.
Таблица 4 Влияние продолжительности окисления углеродного волокна на свойства получаемых ионитов
Окислитель |
Продолжи |
ПОЕ |
Прочность на |
тельность |
(ммоль/г) |
разрыв |
|
|
окисления |
|
(МПа) |
|
(мин) |
|
|
|
15 |
1,2 |
339 |
|
30 |
1,7 |
336 |
Расплав |
45 |
2,2 |
328 |
АС(N03)3-m0 |
60 |
2,7 |
328 |
|
120 |
3,8 |
287 |
|
60 |
1,1 |
397 |
Кипящая азотная |
120 |
1,3 |
224 |
кислота |
240 |
1,5 |
220 |
|
360 |
2,1 |
170 |
Увеличение продолжительности окисления углеродных во локон приводит к возрастанию полной обменной емкости про дуктов. Из приведенных в табл.4 данных видно,что измене ние продолжительности обработки углеродного жгута с тем пературой .карбонизации 8Ю°С расплавом fit (ЫОз)з ' 9
с 15 до 120 мин приводит к увеличению обменной емкости получаемого ионита в 3 раза. При этом прочность волокна изменяется незначительно. Из данных табл.4 следует также, что окисление расплавом нитрата гораздо эффективнее по сравнению с известным способом окисления углеродных воло кон азотнокислыми растворами / I I / . Так, при окислении
18 |
356 |
275 |
|
|
расплавом Al(M0j)3-9Hi0 в течение 120 мин получается ио нит с ПОЕ = 3,8 ммоль/г и прочностью 287 МПа, при исполь зовании же концентрированного раствора НЫОз достигае мая емкость ионита в 3 р аза i еныпе, при этом одновременно ухудшается и прочность. Кроме того, использование распла вов !фисталлогидратов нитратов в качестве окислителя бо лее технологично, поскольку с солями легче и безопаснее оперировать по сравнению с HMDs • Следует отметить,что получаемые ионообменные угольные материалы довольно устой чивы: кипячение в щелочном и солянокислом растворах в те чение I ч, а также прогрев на воздухе при 200°С практиче ски не сказывается на ПОЕ и прочности ионитов.
ми. |
на основе углеродных материалов с ПОЕ |
|||
А - |
||||
(ммоль/г): I - 3 .78, 2 ,2 |
- 21,75 |
, 3,3 - 1.26. |
||
Б - |
на основе фосфоруглеродных материалов |
|||
(ПОЕ = 6.1 ммоль/г) в Н - |
Tl) и |
Си 12)-форме, |
||
л - |
емкость (ммоль/г), |
-Ь- время |
(мин), |
|
р- |
давление (гПа). |
|
|
|
Кинетика поглощения аммиака синтезированными нами во локнистыми углеродными ионитами с ПОЕ 1 ,2 6 ; 2,15;
3,78 ммоль/г при 20°С и давлении 66,5 гПа представлена на ри с .4а. Как показывает ход кинетических кривых 1,2 и 3 , для образцов в Н-форме характерна высокая скорость сорбции. Основная доля аммиака поглощается за первые
274
5 мин. Значение сорбционной емкости по аммиаку превышает величину ПОЕ используемых сорбентов, что обусловлено вкла дом физической сорбции (наряду с хемосорбцией) благода ря развитой поверхности синтезированных угольных ионитов.
Поглощение |
аммиака ионитами в Си -форме (кривые 2' и |
3' на рис.4а) |
замедляется по сравнению с Н-формой, причем |
скорость поглощения уменьшается с ростом ПОЕ. Вместе с тем,как видно из ри с.46, замена Н+-ионов ионами позволяет увеличить конечную емкость сорбента почти в 2 р аза . Из характера изотерм следует,что насыщение аммиа
ком образцов в Н-форме происходит в области меньших давле
ний аммиака по сравнению с |
См -формой. Таким образом, в |
случае применения угольных |
ионитов в качестве сорбционно- |
-фильтрующих материалов лучшими показателями будут характе ризоваться иониты в Н-форме, См- форму ионитов выгодно применять при поглощении в статических условиях.
Наряду с обсужденными выше вопросами, нами была оцене на возможность использования в качестве сорбентов амммиака и аминов углеродных волокон, полученных на основе отходов вискозного производства, которые перед пиролизом с целью увеличения выхода карбонизата и снижения температуры после дующего активирования пропитывали водными суспензиями от ходов плавов титано-магниевого производства. Данный вопрос представляет интерес в плане снижения стоимости сорбентов, от чего во многом зависят перспективы их массового практи ческого использования.
Было установлено,что модификация углеродных волокон на основе таких отходов рассмотренными выше способами позво ляет производить эффективные поглотители аммиака и аминов, не уступающие по своим свойствам сорбентам на базе карбонизованного товарного гидратцеллюлозного волокна.
Разработанные волокнистые угольные сорбенты могут быть многократно использованы благодаря возможности легкой регенерации.
18-2 356 |
275 |
ЛИ Т Е Р А Т У Р А
1.Ермоленко И .Н ., Мороз'ва А .А ., Люблинер И.П. Сорбционно-активные волокнисие угольные материалы и перспективы их использования в народном хозяйстве. -
-Минск,1976, 42с.
2.Фридман Л.И. и др. Получение, свойства и примене ние углеродных волокнистых адсорбентов. - Хим.волокна,
1977, |
№ I , |
с . I I - 14. |
|
|
|
|
3. Ермоленко И.Н. и др. Изучение процесса получения |
|
|||||
активированных угольных волокнистых адсорбентов. - |
|
|||||
- Докл.АН БССР, 1974, |
т .1 8 , |
№3, с.234-237. |
|
|||
4. Dubinin М.М.- Chemistry and H iysica of Carbon,® |
mon |
|||||
s e r,o f |
Eesent adv .,N .T ., |
1966, p .5 I . |
|
|||
5. Ерофеев Б.В. Успехи в |
области |
топокинетики. - |
|
|||
- Изв. АН БССР, 1950, |
№4 , с.137-153. |
|
|
|||
6. Казеев С.А. Кинетика в приложении к металловеде |
|
|||||
нию. - М., Оборонгиз, |
1956, |
176с. |
|
|
||
7. Сакович В. Г. Замечания о некоторых уравнениях кине |
||||||
тики реакций с участием твердых веществ, применяемых в |
|
|||||
настоящее |
время. - Уч.зап. Томск.ун-та, Сер.хим. ,1955, |
|
||||
т .2 6 , |
с.Ю З-ПО . |
|
|
|
|
|
8. Рогинский С.З. |
0 кинетике топохимических реакций.- |
|||||
- Журн.физ.хим., 1938, |
т .1 2 , |
с .427-444. |
|
|||
9. Гарнер В.Е. Реакции в твердых фазах. - Успехи хи |
||||||
мии, 1939, |
т .8 , C .II73 -II94 . |
|
|
|
||
10. Торгонская Т .И ., Павлюченко М.М. Кинетика образо |
||||||
вания |
аммиакатов двубромистой меди. - |
Вестн.Белорусск. |
|
|||
ун-та. |
Сер.2, 1970, № 3, с .3-7. |
|
|
|||
11 . |
Ermolenco |
I .N ., Sviridova |
E.N. ,Kuvaeva Z .I. |
Pyro |
||
ly ti c |
carbon fiber.U S |
P atent |
№3702832 (1972). |
|
УДК 661.183.2:628.1
В.Л.Драгинский, В.К.Новиков, Л.Н.Паскуцкая
ПРИМЕНЕНИЕ ГРАНУЛИРОВАННЫХ АКТИВНЫХ УГЛЕЙ
ВТЕХНОЛОГИИ ОЧИСТКИ ПИТЬЕВОЙ ВОДЫ
Впоследние годы в связи с загрязнением поверхност ных источников различными химическими веществами (в том числе фенолами, нефтепродуктами,пестицидами, поверхност но активными веществами и д р .), а также повышением
требований к качеству питьевой воды широкое применение в СССР и за рубежом находят сорбционные методы очистки. Активные угли позволяют улучшить органолептические по казатели качества воды (устранить неприятные привкусы, запахи,окраску) , а также значительно понизить концентра цию вредных химических веществ.
Активные угли используются в виде порошка,дозируемо го в воду (метод углевания), либо в гранулированном >виде в качестве загрузки фильтров. Однако углевание воды имеет ряд существенных недостатков:
а) порошкообразный уголь требует постоянного подбора его дозы в соответствии с характером загрязнений водо источника, что усложняет эксплуатацию очистных сооруже ний и снижает надежность их работы;
б) порошкообразный уголь пылит, что вызывает большие затруднения при его применении;
в) порошкообразный уголь используется однократно, а учитывая его высокую стоимость и дефицитность, это при водит к повышению технико-экономических показателей
18-3 356 |
277 |
|
его црименения.
В связи с этим наибольшее распространение в техноло гии ошстки вода находят гранулированные активные угли, т .к . г данном случае обеспечивается более надежная,по сравнен» с углевакием, очистка вода. При использовании
|илы ров из гранулированного угля одним из важнейших воп росов является их расположение в технологической схеме очистки вода.
Известны водоочистные станции, где гранулированный уголь выполняет функции как осветления вода, так и сорб
ции из нее различных загрязнений. В этом случае |
фильтры |
||
располагается после |
сооружений I -ой |
ступени очистки воды, |
|
а загрузка фильтров |
выполняется либо |
целиком из |
угля, |
либо уголь является верхним слоем в двухслойных угольно- -песчаных загрузках.
Такие схож очистки наиболее приемлемы при реконструк- цюл очистжх сооружений. В нашей стране гранулированные ахтивше угля в настоящее время используются только в двухслойных угольно-песчаных фильтрах.
Но в этих случаях активный уголь находится в неблаго приятных условиях, поскольку на него поступает большое количество взвеси, и его сорбционные свойства значительно ухудшаются.
Поэтому белее предпочтительным является применение угольные фильтров, являющихся только сорбционными и распо лагаемые! в схеме очистки вода после осветлительнык (песчаных) фильтров. Такие решения использования угольной
шихты имеют место в зарубежной практике очистки |
вода. |
В этом случае существенно возрастают затраты на |
строитель |
ство очистжх сооружений, но условия сорбции загрязнений улучшаются и удлиняется срок службы угля,что имеет важное значение в связи с его высокой стоимостью.
В зависимости от условий использования угольной шихты срок службы угля, определяемый его сорбционной емкостью, изменяется от нескольких месяцев до нескольких лет.
Применен!е гранулированного активного угля не |
является |
|
уж м р сал ьм ы методом обработки воды и не |
всегда |
обеспечи |
вает глубокую ее очистку. В связи с этим |
наибольший инте- |
278
pec представляет совместное использование окислителей и активного угля. Этот метод огютки получил наименование окислительно-сорбционного и заключается он в том,что с целью повышения санитарной надежности очистки воды про водят окисление загрязнений перед сорбцией на активном угле.
Исследования подтвердили,что цри такой обработке воду происходит не простое суммирование эффектов окисления и сорбции, а протекают более сложные процессы.
Рис Л . Очистка воды от фенола (исход ная концентрация фенола 0,5 м г/л).
1 - совместная обработка веды хлором
(доза 5 |
мг/л) .и порошкообразного ак |
||
тивного |
угля |
(доза 35 м г/л); |
|
2 - |
обработка |
воды хлором (доза 5 м г/л ); |
|
3 - |
обработка |
воды порошкообразным актив |
ным углем (доза 35 м г/л).
На рис. I в качестве примера представлены кинетические кривые, построенные по результатам очистки воды от фено ла в условиях раздельного и совместного применения
18-4 356 |
279 |
хлора и порошкообразного активного угля. В рассматривае мом примере продукты взаимодействия фенола с хлором луч ше самого фенола сорбируютс. активным углем, с другой стороны, уголь, выполняя роль катализатора, ускоряет процесс образования этих продуктов и их окисление.
Проведенные исследования подтвердили также,что пред варительная обработка воды окислителями позволяет значи тельно уменьшить нагрузку на дорогостоящий уголь, а сле довательно, снизить дозу угля (цри углевании воды) или увеличить время работы угольной загрузки фильтра до реге нерации. Это наглядно видно из опыта при фильтровании во ды с содержанием фенола в количестве 4 мг/л через слой активного угля высотой 40 см. Время защитного действия одной угольной загрузки составило 20 ч, а при хлорирова нии воды дозой б мг/л в тех же условиях фильтрования да же после 220 ч работы фенол или хлорфенол в фильтрате не обнаруживались. Аналогичные результаты были получены при очистке в производственных условиях речной воды от гуминовых веществ и при удалении из нее запахов.
Следует отметить,что при окислительно-сорбционном методе очистки воды необходимо уделять серьезное внимание выбору окислителя. В случаях наличия в воде трудноокисляемых загрязнений целесообразно применять более сильные окислители,например, озон.
В СССР гранулированный активный уголь марки АГ-3 ис пользуется в сочетании с предварительной обработкой воды хлором на водоочистных станциях городов Тюмени, Горького, Ижевска,Куйбышева и других.
Источником водоснабжения г.Тюмени является р.Тура.
В период ледостава содержание кислорода в воде снижается практически до нуля, прекращаются процессы самоочищения в реке.
Очистку воды в этот период осуществляли по следующей технологии: предварительное хлорирование дозой 2-3 м г/л, введение перманганата калия до 3 мг/л и порошкообразного активного угля до 100 м г/л, коагулирование примесей сернокислым алюминием дозой до 24 мг/л по Мг.^3 о до
280