![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Теоретические основы переработки полимеров (механика процессов)
..pdfломки валков на концах регулировочных винтов установлены пре дохранительные шайбы, срезающиеся при перегрузке.
Валки вальцов обычно устанавливаются в подшипниках сколь жения. Смазка подшипников циркуляционная (от специального на соса или от лубрикатора). Для отвода тепла корпус подшипника снабжен рубашкой, охлаждаемой водой.
Для предотвращения попадания вальцуемого материала в под шипники на концах валков устанавливают профильные пласти ны 10, называемые «ограничительными стрелками», каждая из ко торых состоит из двух половин, укрепленных соответственно на подшипнике переднего и заднего валков. На одной из половин стрелки установлена стальная планка, перекрывающая зазор, об разующийся между стрелками при раздвижении валков.
В большинстве случаев привод осуществляется от электродвига теля переменного тока. Привод может быть групповым и индиви дуальным. Специфическая особенность работы привода вальцов состоит в широком диапазоне изменения потребляемой вальцами мощности. Так, при пластикации натурального каучука на промыш
ленных |
вальцах максимальное |
значение мощности |
достигает |
|
180 кВт |
при среднем значении |
140 кВт. При |
групповом приводе |
|
несколько (обычно двое) вальцов приводятся |
от одного |
мощного |
асинхронного электродвигателя, соединенного с ведущим валом че рез редуктор. Групповой привод позволяет снизить установленную мощность и способствует увеличению cos ср агрегата. В случае ин дивидуального привода используют двигатель, опрокидывающий момент которого рассчитывается по максимальной нагрузке. Это требует примерно 1,5-кратного запаса по сравнению со средним значением мощности, потребляемой в течение рабочего цикла. За вышение установочной мощности приводит к уменьшению cos ср агрегата. Поэтому на крупных предприятиях индивидуальный при
вод почти не применяется.
Регулируемый привод обеспечивает возможность изменения ча стоты вращения валков (от 6,3 до 25 м/мин) и фрикции (от 1 1 До 1 4); он применяется только на лабораторных вальцах. Верх ний предел частоты вращения переднего валка обусловлен требо ваниями техники безопасности; поэтому окружная скорость перед него валка может составлять не более 38 м/мин, скорость заднего валка, как правило, выше.
Для мгновенной остановки вальцов в случае попадания в них Руки рабочего служит устройство, называемое аварийным остано вом, которое состоит из коромысла, соединенного с аварийным вы ключателем, и троса (или цепи) 9, протянутого вдоль переднего и заднего валков на такой высоте, чтобы оператор, обслуживающий вальцы, мог привести его в действие с любого места. Время оста новки вальцов при незагруженных валках не должно превышать Г5 2,0 с. Аварийный останов при индивидуальном приводе отклю чает двигатель и приводит в действие колодочный тормоз, установ ленный на валу двигателя. При групповом приводе аварийный
останов отключает соединительную муфту. В этом случае управле ние муфтой обычно осуществляется механически.
На вальцах старых конструкций оператор для улучшения одно родности смешения периодически вручную подрезал слой материа ла, обволакивающий передний валок, скручивал его в рулон и вновь направлял в зазор. Современные вальцы снабжены ножом для механического подрезания, укрепленным на суппорте, который совершает возвратно-поступательное перемещение по установлен ному вдоль валка ходовому винту. Иногда на вальцах предусма тривают дополнительный привод для поперечного движения ножа, который в этом случае совершает сложное движение, имитирую щее операции, производимые вальцовщиком: нож подводится к поверхности валка, выстаивает в течение некоторого времени и подрезает полосу массы, затем продвигается вдоль валка и от ходит от него (в этот момент срезанная масса вновь затягивается в зазор).
На некоторых моделях лабораторных вальцов, применяемых в экспериментальных и исследовательских лабораториях, устанавли вается специальная контрольно-измерительная аппаратура, предна значенная для снятия параметров режима вальцевания. Замер распорных усилий производится посредством месдоз, устанавли ваемых на концах винтов, регулирующих зазор. Температура вальцуемого материала замеряется встроенной в валок термопа рой. Частота вращения переднего и заднего валков определяется по показаниям тахометра (устанавливается только на вальцы с регулируемой частотой вращения валков).
Сложное комплексное воздействие, которому подвергается валь цуемый материал, позволяет реализовать посредством вальцева ния ряд технологических процессов, связанных с перемешиванием, гомогенизацией, размягчением и пластикацией полимерных материлов.
При переработке полимерных материалов вальцевание может проводиться с одной из следующих целей: 1) смешение отдельных ингредиентов с полимером (гомогенизация готовой смеси) с целью получения однородной массы; при этом полимер, как правило, пе реводится в вязкотекучее или пластическое состояние; 2) совмеще ние полимера (термопласта) с пластификатором с целью ускорения взаимного проникновения и набухания при повышенной температу ре; 3) перевод материала в состояние (разогрев и механическая пластикация), облегчающее его дальнейшую переработку; в этом случае вальцевание представляет собой одну из операций (пита ние каландров, экструдеров) в ряду последовательных стадий пе реработки материала; 4) изготовление полуфабрикатов: листов, пленки и т. п.; 5) получение блок- (или привитых) сополимеров при совместном вальцевании двух и более полимеров в результате протекания механохимических процессов; 6) охлаждение горячего материала после смесителя и придание ему формы, облегчающей дальнейшую переработку (лист, лента); 7) пропитка расплавом
|
|
|
|
термореактивных смол наполнителей под |
|||||||||||
|
|
|
|
давлением |
(введение |
|
связующих). |
||||||||
|
|
|
|
|
При переработке резины и каучука |
||||||||||
|
|
|
|
вальцевание может производиться в сле |
|||||||||||
|
|
|
|
дующих случаях: 1) пластикация каучу |
|||||||||||
|
|
|
|
ка — повышение |
его |
пластичности |
путем |
||||||||
|
|
|
|
уменьшения молекулярной массы и из |
|||||||||||
|
|
|
|
менения молекулярно-массового распре |
|||||||||||
|
|
|
|
деления за счет механохимическсй де |
|||||||||||
|
|
|
|
струкции; |
2) |
изготовление |
резиновых |
||||||||
|
|
|
|
смесей |
путем |
последовательного |
введе |
||||||||
|
|
|
|
ния ингредиентов в каучук; 3) подогрев |
|||||||||||
|
|
|
|
готовых |
смесей перед переработкой (пи |
||||||||||
|
|
|
|
тание каландров, шприц-машин); 4) вве |
|||||||||||
|
|
|
|
дение вулканизующих агентов в предва |
|||||||||||
|
|
|
|
рительно приготовленную смесь; 5) по |
|||||||||||
|
|
|
|
лучение листов из резиновых смесей |
|||||||||||
|
|
|
|
(листование); 6) дробление и размол ре |
|||||||||||
|
|
|
|
генерата, а также обработка измельчен |
|||||||||||
|
|
|
|
ного регенерата; |
7) |
очистка |
регенерата |
||||||||
|
|
|
|
от посторонних включений |
(рафинирова |
||||||||||
|
|
|
|
ние). |
|
|
|
сопровождается |
проте |
||||||
|
|
|
|
|
Вальцевание |
||||||||||
|
|
|
|
канием комплекса процессов как физи |
|||||||||||
|
|
|
|
ческого |
|
(нагревание, |
деформирование, |
||||||||
|
|
|
|
ориентация), так и химического характе |
|||||||||||
|
|
|
|
ра |
(различные виды деструкции, реакции |
||||||||||
|
|
|
|
макрорадикалов, |
окисление, |
прививка, |
|||||||||
Рис. IX . 2. |
В л и я н и е |
т е м п е р а т у р ы |
структурирование). В результате |
интен |
|||||||||||
на х а р а к т е р ф и з и к о - х и м и ч е с к и х |
|||||||||||||||
п р о ц е с с о в , |
п р о т е к а ю щ и х п р и |
сивного |
|
деформирования |
полимерного |
||||||||||
в а л ь ц е в а н и и : |
|
|
|
||||||||||||
|
|
материала в зазоре вальцов выделяется |
|||||||||||||
а —деструкция полиизобутнлена |
|||||||||||||||
при вальцевании, |
определенная |
значительное |
количество |
тепла; |
|
наряду |
|||||||||
по изменению M w в зависимости |
с этим под влиянием напряжений сдвига |
||||||||||||||
от продолжительности |
вальце |
||||||||||||||
вания; |
б —структурирование |
в |
зазоре |
происходит |
|
ориентация |
макро |
||||||||
поливинилхлорида, |
определен |
молекул, |
следствием |
которой |
является |
||||||||||
ное по увеличению |
приведенной |
||||||||||||||
вязкости |
в зависимости |
от про |
анизотропия |
свойств |
|
пленки, |
полученной |
||||||||
должительности |
вальцевания. |
с |
вальцов. |
Механические |
напряжения |
||||||||||
Числа на |
кривых —температура |
||||||||||||||
вальцевания. |
|
|
снижают энергетический барьер |
реакции |
инициирования окислительных процессов и облегчают протекание термоокислительной и термической де струкции. Под влиянием механических напряжений в зазоре может происходить механохимический крекинг полимера, особенно активно протекающий при умеренных и низких температурах. Этот процесс носит радикальный характер, что подтверждается соответствием степени деструкции полимера по молекулярной массе и степени расхода акцепторов свободных радикалов. Об разующиеся макрорадикалы могут рекомбинировать или взаимо действовать с другими макромолекулами (с образованием блок- и
привитых сополимеров, пространственно-структурированных поли меров) или дизактивироваться в результате реакции с ингиби тором.
В некоторых случаях при вальцевании может иметь место так называемое химическое течение, состоящее в разрыве цепей й меж молекулярных связей (в том числе пространственной сетки) под воздействием механических напряжений, перемещении образовав шейся системы макрорадикалов и их рекомбинации [6].
Преобладание тех или иных процессов деструкции и структури рования определяется химическим строением полимера, его моле
кулярной массой, составом газовой среды и |
в значительной степе |
н и — температурой вальцевания, а глубина |
их протекания зависит |
от продолжительности вальцевания. При низких температурах пре имущественно протекают процессы деструкции (рис. IX. 2, а). С по вышением температуры преобладающее значение приобретают про цессы структурирования (рис. IX. 2, б) . Поэтому пластикация кау чука проводится при низкой температуре (с охлаждением валков), а процессы гомогенизации и пластикации полимеров проводят при повышенной температуре.
IX. 2. КАЧЕСТВЕННОЕ ОПИСАНИЕ ФИЗИЧЕСКОЙ СУЩНОСТИ ПРОЦЕССА ВАЛЬЦЕВАНИЯ
Рассмотрим движение полимера в зоне между двумя вращающи мися валками (рис. IX. 3). Будем исходить из того, что вследствие прилипания наружный слой материала движется вместе с поверх ностью валка. Из-за наличия сил внутреннего трения наружный слой увлекает прилегающие к нему слои, и вся масса материала начинает втягиваться в зазор.
Поскольку площадь поперечного сечения зазора по мере удале ния от входного сечения (поверхность А — А) все время умень шается, а обрабатываемый материал практически несжимаем, скорости движения слоев материала, расположенных на разных расстояниях от поверхности валка, оказываются различными. Распределение скоростей в зазоре между валками для сечений, расположенных на разном расстоянии от входа в зазор, показано на рис. IX. 4.
Всю рабочую зону можно разделить на две области: область Л, в пределах которой центральная часть потока движется в напра влении, противоположном направлению движения валков, и об ласть В, в которой весь находящийся в зазоре материал движется в одном направлении, однако при этом скорость движения мате риала по мере удаления от поверхности валка увеличивается.
Существование переменной по расстоянию скорости приводит к возникновению в транспортируемом через зазор материале дефор мации сдвига. При этом скорость деформации зависит как от ве личины зазора, увеличиваясь с его уменьшением, так и от окруж
Р и с . I X . 5 . Р а с п р е д е л е н и е с к о р о с т е й с д в и г а п о д л и н е з а з о р а .
женин поверхностей раздела вследствие циркуляционного течения в области А и существования областей разноориентированных де формаций сдвига.
Для более эффективного смешения применяют вальцы с фрик цией, наличие которой интенсифицирует циркуляционное течение
вобласти А. Так как перемешивание материала происходит только
вплоскости, нормальной к оси валков, для выравнивания продоль ного распределения концентраций смешиваемых ингредиентов вальцуемый материал периодически снимается е поверхности вал
ка, скручивается в рулон, который поворачивается иа 90°, и затем вновь пропускается в зазор между валками. Таким образом дости гается переориентация смешиваемого полимера относительно на правления деформации. Дальнейшее вальцевание обеспечивает вы равнивание концентраций в направлении, которое не охватывалось
в предыдущем цикле.
Возникновение в проходящем через зазор материале значитель ных напряжений сдвига позволяет кроме смешения осуществлять при вальцевании и операцию диспергирования. Вследствие эт°
вальцевание используют не только для смешения, но и для Дисп Р гирования в полимере твердых и жидких ингредиентов (сажа, ву канизующие группы, мягчители, пластификаторы, стабилизат JJ ,
красители и т. п.). Поскольку процесс диспергирования пР0ИСапря.
тем интенсивнее, чем больше напряжение сдвига, а уровень и |
|
жений сдвига в свою очередь однозначно определяется зна |
вдз |
эффективной вязкости, диспергирующее вальцевание следу |
|
при минимально возможных температурах, так как при эт |
^ |
кость, а следовательно и напряжение сдвига, максимальны. |
Описанные выше изменения в характере течения матеР*\чес’к0Г0 холящегося в зазоре, проявляются в изменении гиДР00™ полу-
давления. Типичная кривая распределения давления |
'вадЬЦева- |
ченная при экспериментальном исследовании процесса |
ск0. |
ния [7—10], приведена на рис. IX. 6. Из сопоставления |
|
ростей с эпюрой давления следует, что трансформация поля скоростей сопровождается увеличением дав ления, достигающим в какой-то точ ке максимума. Профиль скоростей в этом сечении имеет вид, изобра женный на рис. IX. 6 (сечение О—О). Такая форма профиля ско ростей показывает, что силы, воз никающие вследствие гидростати ческого давления и действующие с одной стороны сечения, полностью уравновешиваются аналогичными силами, действующими с другой стороны этого сечения. Следова тельно, напряжение сдвига в этом сечении равно нулю, и материал движется подобно твердой пробке,
не подвергаясь никаким деформациям сдвига. При дальнейшем движении материала это равновесие нарушается, и центральные слои начинают двигаться с большей скоростью, чем слои, приле гающие к поверхности валков. Максимальная разница достигается в минимальном сечении, расположенном на линии, соединяющей центры валков. Дальнейшее движение сопровождается торможе нием центральных слоев. Наконец, на выходе из зазора избыточ ное давление падает до нуля, а профиль скоростей вновь прини мает прямоугольную или трапециевидную форму.
Из изложенного выше очевидно, что вальцевание представляет собой политропический процесс деформации среды, обладающей как аномалией вязкости, так и высокоэластичностью. В то же вре мя известно, что все существующие математические модели вальце вания совершенно игнорируют процесс теплопередачи и построены в изотермическом приближении. Наиболее распространены гидро динамические теории, моделирующие вальцевание полимеров тече нием вязкой ньютоновской жидкости [И —16; 17, с. 227]. В ряде ра бот делается попытка рассмотреть течение аномально-вязкой жид кости [16]. Наконец, в работе [18] рассмотрено движение обобщен ной жидкости, способной к развитию эластических деформаций.
IX. 3. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ВАЛЬЦЕВАНИЯ ПОЛИМЕРОВ, ОБЛАДАЮЩИХ СВОЙСТВАМИ НЬЮТОНОВСКОЙ ЖИДКОСТИ
Первые попытки создания математической теории вальцевания по лимеров, основанной на моделировании среды вязкой ньютонов ской жидкостью, можно найти уже в работах Ардичвили [13] и
В случае движения материала в зазоре между валками, вра щающимися с одинаковой скоростью t/i = t/2, задача становится осесимметричной. Следовательно, рху = 0 при у — О, отсюда С\ = = 0. При наличии фрикции нулевое сечение смещается в сторону валка, вращающегося с меньшей скоростью. При этом С, оказы вается равной:
C, = - U 0Xlh (IX. 6)
Здесь Uо— среднее значение окружной |
скорости валков; U0 = |
= (t/, + и г)/2; |
|
1 = (UX- U 2)I2U0 |
(IX. ба) |
Если представить уравнение (IX. 5а) в виде:
dP
Рху — У Л- U оХ(Хо/h
и положить у = уо, определив уо как координату сечения, в кото ром рХу = 0, то после несложных преобразований получим:
Д[/0ц
(IX. 7)
h dPjdx
Следовательно, смещение сечения нулевых напряжений сдвига тем больше, чем больше X, т. е. чем выше фрикция.
Интегрируя уравнение (IX.5), получим для случая X = 0 (окружная скорость валков одинакова):
(IX. 8)
Если X ф 0, то имеем:
„ - dP |
У2 . |
U0Xy |
(IX. 8а) |
|
dx |
2ц + |
Л + С г |
||
|
Постоянные интегрирования определим из условий прилипания
(IX.3), |
полагая, |
что |
1. Следовательно, |
vx(h) = |
U\ и |
||
vx( - h ) = U2. |
0 имеем: |
|
|
|
|||
В случае X = |
|
|
|
||||
с _ Л2 |
dP |
|
г, |
|
|
|
|
Cj- 2 iТ Ж ~ и |
|
|
|
|
|||
Тогда выражение для vx принимает вид: |
|
|
|||||
о* = - U- |
у2 — h2 |
dP |
|
|
(IX. 9) |
||
|
2\х. |
dx |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
Обратим |
внимание, что |
в уравнении (IX. 9) |
течение в |
зазоре |
между валками представлено как сумма двух потоков: один по ток—это течение с прямоугольным распределением скоростей (вальцуемый материал движется как твердое тело со скоростью, равной окружной скорости валков); второй поток — это парабо лическое течение, направление которого зависит от знака гра диента давлений. На участке зазора, в пределах которого градиент