![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Рудничная аэрология
..pdf§ 12/i. ВЫБОР ВЕНТИЛЯЦИОННОГО РЕЖИМА ПРИ ВОЗНИКНОВЕНИИ ПОЖАРА
Основные требования к вентиляции при возникновении пожара сводятся к защите людей от пожарных газов при выводе их из шахты и во время работ по ликвидации пожара; предупреждению распространения пожара по сети горных выработок, недопуще нию образования взрывоопасных газовоздушных смесей.
Выбор вентиляционного режима зависит от места возникнове ния пожара, скорости его распространения, интенсивности вы деления метана и образования горючих газов в очаге пожара, схемы вентиляции шахты и отдельных ее участков, путей вывода людей из подземных выработок и возможности подхода их к очагу пожара с целью его ликвидации, наличия средств регулирования воздушными струями.
В зависимости от этих условий выбирают один из следующих режимов: неизменный по дебиту и направлению, ослабленный или усиленный по дебиту и неизменный по направлению; ревер сирование вентиляционной струи в масштабе всей шахты или на отдельных участках вентиляционной сети, в том числе с изменением количества воздуха; нулевой режим или так называемая нуле вая вентиляция, когда выключают все действующие вентиляторы на шахте или с помощью специальных устройств (например, пере мычек) прекращают доступ воздуха к очагу пожара.
Сохранение неизменного вентиляционного режима рекомен дуется при возникновении пожара на пластах с обильным выде лением метана для предупреждения образования взрывоопасных концентраций.
Ослабленный вентиляционный режим используют в случае, когда на пожарный участок поступает избыточное вколичество воздуха по сравнению с количеством его, необходимым для раз бавления взрывоопасных газов до безопасной концентрации. Этот режим позволяет уменьшить скорость распространения продуктов горения и снизить интенсивность пожара.
Усиленный вентиляционный режим применяют в случаях, когда количество воздуха, поступающее в выработки, не обеспечивает разбавления взрывоопасных газов, выделяющихся из обнажен ного массива, а дополнительное поступление горючих газов от сухой перегонки резко увеличивает вероятность взрыва.
К реверсированию вентиляционной струи прибегают в на чальной стадии пожара, возникшего в главных воздухоподающих выработках (в стволе, штольне и т. д.), для того чтобы обеспечить свежим воздухом людей, находящихся в шахте при выводе их на поверхность. Реверсирование приводит, как правило, к сниже нию количества воздуха, поступающего в шахту, на 30 — 40%, что может создавать опасные ситуации, особенно на газовых шахтах. Поэтому после вывода людей из шахты восстанавливают нормальный вентиляционный режим, если это не противоречит принятым мерам по локализации и тушению пожара.
Реверсирование струи в пределах участка шахты чаще всего применяется для обеспечения наиболее благоприятных условий работы горноспасателей при возведении перемычек, ограничения распространения пожара, его тушения.
Режим нулевой вентиляции применяют в негазовых шахтах. При этом режиме развитие пожара и распространение продуктов горения по выработкам происходит очень медленно, активность пожара снижается из-за недостатка кислорода. При выключенных вентиляторах главного проветривания движение воздуха в гор ных выработках происходит за счет естественной тяги. Это об стоятельство необходимо учитывать при выводе людей из шахты и определении путей подхода к очагу пожара, имея в виду, что на правление движения воздуха при выключенном вентиляторе может смениться на противоположное.
При осуществлении любого режима вентиляции необходимо постоянно контролировать содержание газов, с тем чтобы при нять своевременные меры по предупреждению взрывов газа.
§ 125. УСТОЙЧИВОСТЬ И СТАБИЛИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИИ ПРИ ПОЖАРЕ
При возникновении пожара происходит нагрев воздушной струи, что вызывает появление тепловой депрессии. Если очаг пожара расположен в вертикальной или наклонной выработке, по которым движется восходящая струя воздуха, тепловая де прессия совпадает по направлению с депрессией вентилятора и усиливает тягу воздуха, создавая устойчивый вентиляционный режим. Если по этим выработкам струя движется вниз, то тепловая депрессия будет противодействовать работе вентиля тора и это может привести к опрокидыванию вентиляционной струи. Опрокидывание вентиляционной струи может произойти также и в случае, когда очаг пожара расположен в горизонтальной выработке, а разогретый воздух следует по наклонной выработке вниз.
Величина тепловой депрессии зависит от места пожара, его раз меров, температуры в очаге пожара, скорости распространения нагретых газов, высоты нагреваемого столба воздуха.
При разработке мероприятий по обеспечению заданной устой чивости при пожаре необходимо знать величину тепловой депрес сии, которая возникает в выработке с очагом пожара. Прираще ние температуры воздуха At (в °С) на расстоянии D (в м) от очага пожара может быть определено по формуле
|
0,0175 D |
|
||
|
At = AtFe~ |
«ом |
, |
(XXIIIЛ) |
где |
AtF — приращение температуры воздуха в |
очаге пожара |
||
по |
отношению |
к |
температуре до возникновения |
пожара, °С; |
V — скорость движения воздуха, м/с. |
|
По известной температуре воздуха находят удельный вес
столба воздуха за очагом пожара и по разности |
удельных |
весов |
|||
столбов воздуха в выработках с очагом пожара |
и без |
него |
опре |
||
деляют величину тепловой депрессии. |
|
|
|
|
|
Тепловая депрессия при развитии пожара может достигать |
|||||
значительной величины. Так, при средней температуре |
воздуха |
||||
в выработке с очагом пожара, имеющим |
температуру |
300® С, |
|||
высоте столба 100 м тепловая депрессия |
составляет |
50 |
—60 мм |
||
вод. ст. |
|
|
|
|
|
Рис. 220. |
Схема управления вен |
||||
тиляцией |
при |
пожаре |
|
|
|
Рис. 221. Динамика изменения рас хода воздуха при пожаре
Возникновение такой дополнительной депрессии даже при по жаре в выработке с восходящей струей может привести к измене нию направления движения воздуха в побочных ветвях. На схеме, приведенной на рис. 220, движение воздуха между точками А таВ отсутствует в том случае, если сохраняется равенство отношений
hi |
= |
Hi |
|
(XXIII.2) |
|
|
|
|
|
||
гдеТ^е = |
ReÇa и ht = |
R tQ2; где ht и ht — депрессии ветвей |
с аэро |
||
динамическими сопротивлениями соответственно Re и i?,-. |
и ра |
||||
При развитии пожара тепловая депрессия возрастает |
|||||
венство (XXIII.2) переходит в неравенство |
|
||||
fee |
V. |
Де |
|
|
|
H |
|
Ri* |
|
|
|
что вызывает движение воздуха |
между точками А жВ- |
|
|||
При нисходящем проветривании тепловая депрессия может |
|||||
привести |
не только |
к опрокидыванию струи, но и к рециркуля |
|||
ции, |
при которой |
происходит |
накопление взрывоопасных и |
ядовитых газов. Кроме того, может возникнуть явление пульсации расхода воздуха с изменением направления его движения (рис.221).
Чаще всего шахтная вентиляционная сеть представляет со бой сложное сочетание выработок, поэтому для установления заданного режима движения воздуха необходимо выполнить расчет перераспределения воздуха за счет тепловой депрессии в допустимых пределах или определить, до каких пределов нужно изменить сопротивление горных выработок, чтобы создать устой чивое направление движения воздуха в заданных ветвях.
§ 126. ВЁНТИЛЯЦИОННЫЙ РЕЖИМ ПРИ НАЛИЧИИ ИЗОЛИРОВАННЫХ ПОЖАРНЫХ УЧАСТКОВ
При возведении перемычек для изоляции пожарного участка задача вентиляции сводится к обеспечению безопасных условий работы горноспасателей. В процессе возведения перемычек ко личество воздуха, поступающего к очагу пожара, постепенно умень шается, а после завершения возведения их воздух не должен по ступать к очагу. Однако сооружение абсолютно воздухонепро ницаемой перемычки — задача практически невыполнимая. Поэтому для сокращения утечек воздуха через перемычку прибе гают к выравниванию давлений воздуха между пожарным участ ком и прилегающей к ней выработкой. Для этого па некотором рас стоянии от противопожарной перемычки 1 (рис. 222) возводят
Рис. 222. Схема ре гулирования давле ния воздуха между пожарным участком и выработкой
дополнительную перемычку 2. С помощью вентилятора 3 в про странстве между перемычками создается давление Рг, величина которого может регулироваться задвижкой 4, установленной в вентиляционном окне. Давление в пожарном участке Р2 не оста ется постоянным, оно зависит от процесса горения, атмосферного давления и т. д. Давление в пожарном участке контролируется ма нометром 5. Для того чтобы избежать движения воздуха через перемычки в сторону очага пожара, равенство давлений Рг и Р2 поддерживается за счет работы вентилятора, который должен быть снабжен устройствами, позволяющими осуществлять его работу как на нагнетание, так и на всасывание. Рассмотрен ный метод целесообразно применять при сравнительно небольшом числе противопожарных перемычек.
Применение фланговой схемы проветривания позволяет сни зить утечки воздуха за счет меньших перепадов давления через выработанное пространство, а также за счет прямоточного дви жения воздуха по откаточным и вентиляционным выработкам.
Центральная схема вентиляции менее благоприятна при раз работке полезного ископаемого, склонного к самовозгоранию. В связи с этим к изоляции отработанных участков при централь ной схеме вентиляции предъявляются повышенные требования.
При любых системах разработки склонного к самовозгоранию полезного ископаемого, способах и схемах проветривания шахт важным условием безопасности работ является хорошо организо ванный контроль за состоянием газов и температурой воздуха, который позволяет своевременно обнаружить очаг самонагрева ния и принять необходимые меры для его ликвидации.
Г л а в а XXIV
АВТОМАТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИИ ШАХТ
§ 128. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ АВТОМАТИЗАЦИИ
Современные подземные горнодобывающие предприятия ха рактеризуются высокой динамикой производства. Большие на грузки на забои, концентрация и интенсификация добычи приво дят к тому, что вентиляционная сеть шахты постоянно меняется. В течение короткого времени существенно изменяются длины вы работок, места расположения забоев, их число, величины утечек воздуха, газовые балансы и газообильность шахт. Все это требует непрерывного контроля за состоянием вентиляции шахты и вы сокой оперативности управления ею. Существующие методы «ручного» контроля и управления вентиляцией не отвечают этим
требованиям. |
открываются |
|
В |
подобной ситуации большие возможности |
|
при |
использовании средств автоматики. Так, |
автоматизиро |
ванное управлевие вентиляторными установками местного провет ривания существенно сократило число простоев забоев подготови тельных выработок по фактору вентиляции. Внедрение систем
автоматического |
контроля |
содержания |
метана и |
скорости дви |
|
жения воздуха |
позволило |
ускорить |
ликвидацию |
ряда |
аварий |
на шахтах и повысить допустимые концентрации метана |
в исхо |
||||
дящих струях участков с 1 |
до 1,3% без ухудшения безопасности, |
что дало возможность получить значительный экономический эф фект. Расчеты показывают, что затраты на создание системы автоматического управления проветриванием (САУП) шахты оку паются достаточно быстро (от 2 — 5 лет до нескольких месяцев) за счет более экономичного использования воздуха, снижения про стоев участков, повышения производительности труда и улучшения его условий.
коэффициентом усиления объекта, корреляционной функцией |
|
и спектральной плотностью управляемого процесса. |
содержанию |
Если управление вентиляцией производится по |
в воздухе вредности (например, газа), то п о с т о я н н а я в р е м е н и объекта определяется из выражения
т = ^ ~ , |
(XXIV. 1) |
V0 |
|
тде 'V — объем зоны смешения (для случая выделения метана — объем выработок и пустот выработанного пространства, активно омываемых воздухом); Q0— начальное, установившееся значение расхода воздуха.
Постоянная времени характеризует инерционность объекта: чем она больше, тем больше.инерционность. В формуле (XXIV.1) эта величина равна времени, необходимому для однократного об мена воздуха в объеме V.
К о э ф ф и ц и е н т у с и л е н и я объекта характеризует скорость изменения параметра, подлежащего управлению, по
.данному управляющему фактору при начальных условиях. На
пример, -коэффициент усиления при управлении |
содержанием |
||
газа в воздухе с путем изменения расхода воздуха Q равен |
|
||
V = -g - |
|
(XXIV.2) |
|
при постоянном газовыделении |
и содержании газа, |
равном |
на |
чальному (до изменения Q). Конкретный вид функции (XXIV.2) |
|||
определяется видом зависимости с = f(Q). |
|
|
|
Поскольку при установившихся режимах вентиляции объекта |
|||
«большему Q соответствует меньшее с, Аус< 0. |
|
сте |
|
К о р р е л я ц и о н н а я |
ф у н к ц . и я характеризует |
пень зависимости между значениями случайной функции, отно сящимися к различным моментам времени. Она представляет со бой зависимость от времени математического ожидания М произ ведения двух центрированных значений данного случайного процесса, взятых в разные моменты времени:
Я (T) = Jtf[X(0-£(< + *)]. |
(XXIV.3) |
||
о |
— mx (t) — центрированное значение |
случайной |
|
где X(l) — X(t) |
|||
функции x(t) в |
о |
|
mx (t+ |
момент времени t\ X (t -f- т) = X(t + т) - |
|||
4 - т) — то же, |
в момент времени t + т; т — интервал |
времени |
|
между двумя измерениями функции x{t)\ mx {t), mx (t |
+ т) — ма |
тематические ожидания функции х (t) в моменты времени t и t -|- т. Если функцию R (т) разделить на произведение среднеквадра тических отклонений исследуемого процесса х ( / ) в моменты вре-
со |
|
D = J S (со) dco. |
(XXIV.8 ) |
о |
|
Функция |
|
|
(XXIV.9) |
называется нормированной спектральной плотностью. Нормированная спектральная плотность процесса изменения
содержания метана в воздухе зависит от коэффициента а корре ляционной функции:
(XX1V.10)
Для шахт Львовско-Волынского бассейна
s (о) = 0,720e" (2’13û))*+ 0,146е~ (0’184û))*.
Зная рассмотренные характеристики контролируемых пара метров рудничной атмосферы, можно определить основные ха рактеристики шахты (участка) как объекта управления.
С т а т и ч е с к а я х а р а к т е р и с т и к а объекта упра
вления связывает значения управляющего и |
управляемого па |
|||
раметров процесса при установившемся в среднем его |
состоянии. |
|||
Если |
управление производится содержанием |
газа |
в |
воздухе |
с путем изменения расхода воздуха Q, то статическая |
характе |
|||
ристика имеет вид |
|
|
|
|
с = c0-\-kQCQ, |
|
(XXIV.11) |
||
где с0 |
— постоянный коэффициент, имеющий размерность содер |
жания газа, для газовых шахт Донбасса с0 изменяется в преде лах 0,55 — 2,25% СН4.
Эту же характеристику можно записать в виде |
|
|
I |
(XXIV.12) |
|
Q 9 |
||
|
где I — абсолютное газовыделение на объекте.
Статические характеристики объекта, выраженные формулами
(XXIV. 11) и (XXIV. 12) представляют собой зависимость |
содер |
||
жания газа в воздухе от расхода последнего при |
установившемся |
||
режиме вентиляции, т. е. спустя |
достаточно |
продолжительное |
|
время после изменения расхода воздуха. |
|
объ |
|
Одной из д и н а м и ч е с к и х |
х а р а к т е р и с т и к |
екта управления является передаточная функция объекта, рав ная отношению изображений Лапласа выходной реакции объекта к управляющему воздействию на объект. Если выходной реакцией