книги / Микропластичность и усталость металлов
..pdfма значительно превосходит соответствующие значения для этих сплавов, что способствует эффективной очист ке феррита от примесей внедрения и их низкому содер жанию на дислокациях. Эт,и результаты находятся в прямом соответствии с влиянием примесей в железе на развитие микропластичности при e= eKpf и усталостное
разрушение.
Такое влияние легирующих элементов на величину эффективной энергии связи U0 можно 'понять, исполь зуя представления Фриделя [171] о термически акти вируемом отрыве дислокации от точек закрепления при измерениях АЗВТ, согласно которым вероятность отры ва изменяется от температуры:
V
Ц т — о bdl |
)■ |
(25) |
|
kT |
|||
|
где Um — истинная энергия связи. Очистка железа от углерода приводит к значительному увеличению рас стояния между точками закрепления I, т. е. дислокации оказываются практически свободными. Влияние леги рующих элементов на U0 в железе связано с изменени ем локальной растворимости .примесей около дислока
ций и энергии дефекта упаковки (например, |
влияние |
содержания марганца в железе). |
по знаку |
Если заряд примесных атомов отличается |
|
•Или величине oi заряда, образующегося под |
экстра- |
'Илоскостыо дислокации, то вклад электрического взаи модействия в эффективную энергию связи значим. Та кие результаты получены в работе [111] на серии мед ных сплавов три измерении параметров АЗВТ. Ниже
Приведены некоторые |
значения энергии |
упругого |
t/ynp |
|||
И электрического Uim 'взаимодействия для |
сплавов .меди |
|||||
[концентрация |
примеси 0,001—0,1% |
(ат.) ]: |
|
|||
|
Сплав |
Си—Mg |
Си—Оа |
Си—Zn |
|
|
t/ynp-Ю“ '9 |
Дж |
0,184 |
0,290 |
0,48 |
|
|
t/эл-Ю-'9, Дж |
Си—Cd |
Си —GJ |
0,072 |
|
||
|
Сплав |
Си—As |
|
|||
t/ynp- ю - ; 9, Дж |
1,31 |
0,48 |
0,032 |
|
||
t/эл-КГ19, |
Дж |
— |
1,12 |
0,13 |
|
|
Для исследованных сплавов электрическое взаимо |
||||||
действие в случае примесных атомов, |
отличающихся |
|||||
ионным радиусом от |
атомов матрицы |
менее чем |
на |
10%, становится соизмеримым с упругим взаимодейст вием первого порядка.
Было отмечено, что для описания АЗВТ в металлах
предложено достаточно много теоретических моделей. Статистический анализ применимости наиболее извест
ных |
моделей |
'был выполнен на сплаве железа, содержа |
|
щего |
0,04%, |
(по массе) С и 0,024% |
Ti [112]. Для обеспе |
чения статистической достоверности |
обобщенную кривую |
||
АЗВТ |
получали усреднением 25 параллельных измерений |
отожженных образцов с определением параметров урав нения регрессии, адекватно описывающего эксперимен тальную зависимость АЗВТ. Затем проверяли соответст вие обобщенной кривой АЗВТ некоторым теоретиче ским моделям Гранато — Люкке [30], Пегуина, Бардет та и Мэзона с сотр. [101, 103, 105]. Принятые для рас смотрения подходы описания АЗВТ связывают внутрен нее рассеяние либо с отрывом дислокаций от точек за крепления (теория Гранато — Люкке), либо с размно жением и последующим движением новых дислокаций в поле напряжений.
На рис. 28, а—г представлены результаты обработ ки опытных данных. Ни одна из рассматриваемых мо делей не обеспечивает линеаризацию в соответствую
щих координатах. В случае обработки |
данных |
по Гра |
|
нато — Люкке возможный |
линейный |
участок |
весьма |
ограничен (у^З-10~5), а |
не .высокая |
плотность |
экспе |
риментальных точек не позволяет постулировать его |
существование с достаточной определенностью. Некото рые исключение дает обработка результатов по Бар детту, где изменение угла наклона кривой в координа
тах 1п[8 — бг)у] — (у —7 г)1/2 до |
амплитуд |
деформаций |
~ 10“4 не значительно. Однако |
и в этом |
случае силь |
ный разброс точек не позволяет принять это соответст вие с достаточной определенностью. В отличие от дан ных, полученных Мэзоном для а-латуни для сплава же леза, также не найдены прямолинейные участки в со ответствующих координатах. Результаты статистиче ской проверки существующих механизмов описания АЗВТ показали, что в поликристаллических материа лах оно не может быть достаточно полным в условиях какой-либо одной теоретической модели даже в относи тельно узком интервале амплитуд деформаций. Приме нение той или иной теоретической обработки данных по АЗВТ в металлах требует весьма тщательного анализа дислокационной структуры исследуемого объекта, усло вий проведения эксперимента и статистической обосно ванности метода обработки данных.
In[(6-во)J] |
dln[(6-d0)j] 1п[(в-ви)1) |
dmm-8u) J] |
2 |
6 |
10 |
lb |
18 ( J - J j f ' - W 0 |
-3,9 -3,7 |
-3,5 |
-3,3 |
Iff/ |
Рис. 28. АЗВТ железа в координатах по Гранато—Люкке (а), Бардетта (б), Пегуина (в) и Мэзона (г):
В связи с этим следует рассмотреть оценки равно весного числа точек закрепления дислокаций п0, которые получают из сопоставления данных по АЗВТ для малых и больших амплитуд деформаций с помощью различных механизмов рассеяния энергии [93, 97]. В общем слу чае для определения среднего смещения дислокации мо жет быть использовано выражение, полученное с применением любого механизма отрыва дислокации от цепочки точечных дефектов. Оценка п0 по кривым АЗВТ для циркония дали значения п0, равные 40 [93] и 8 [97]. Принятая методика расчета требует уточне ния в связи с произвольностью выбора теоретических моделей и ограниченной возможностью учета вклада пластической деформации. Д. М. Левин показал воз можность определения п0 из выражения для дислокаци онной деформации:
In (8я е0) = А + In / (а) — q/s0 + q*/el п0, |
|
||||
где |
А — const; q= K{T)/RM, |
К {Т )— характеристиче |
|||
ское |
напряжение отрыва |
.дислокации |
при температуре |
||
Т; R — ориентационный |
'множитель; |
М — модуль |
уп |
||
ругости; f(а ) — функция, |
учитывающая случайный |
ха |
|||
рактер распределения средней |
длины |
дислокационных |
сегментов. Найденные значения п0 для чистого железа 32—34; меди 28 и циркония 25—30.
Имеется более непосредственная возможность изу чения микропластичности при отрыве дислокации от закрепляющих точечных дефектов, связанная с измере нием коэффициента поглощения в диапазоне 'мегагер цевых частот при медленном изменении напряжения в области 'микродеформаций [46, 87]. Идея таких экспе риментов — вызвать дислокационный отрыв за счет внешнего напряжения и использовать поглощение ультразвука для информации об изменяющейся вели чине дислокационной петли при ее катастрофическом отрыве. На <рис. 29 это схематически показано для раз личных моделей закрепления. Для двойной линии пет ли ее изменение от I до 21 соответствует резкому повы шению ультразвукового поглощения, когда т достигает значений напряжения отрыва т*; для беспорядочного распределения точечных дефектов около дислокации возможна экстремальная зависимость а(т) в связи с отрывом и перезакреплеиием дислокации в новых по ложениях (в работе [104] экстремальная зависимость
а(т) предсказывается и для модели перезакрепления дислокации в поле напряжений на примесных атомах, находящихся ;в растворе в плоскости скольжения дис локации). В практике эксперимента зависимости а(т) более 'плавные 'в связи с беспорядочным распределени ем длин дислокационных (петель и точечных дефектов.
Рис. 29. Дислокационные модели отрыва дислокационных петель при различ ном уровне напряжений:
1 — теоретические зависимости а (т) для принятых моделей; 2 — зависим
а(т) с учетом распределения петель и точечных, дефектов
Вработе [46] приведены результаты измерений за тухания ультразвука (частота 10 МГц) в высокочистом алюминии и железе от степени деформации гори стати
ческом нагружении и (последующем снятии нагруз ки. Наблюдали характерные максимумы затухания во всем интервале изученных амплитуд статических де формаций при растяжении и сжатии образцов (рис. 30,а). Чтобы оценить изменения затухания ультразвука IB области критических амшлитуд отрыва, (измерения выполняли при увеличении и уменьшении внешней нагрузки. Результаты исследований показали,
что величина затухания |
ультразвука не возвращается |
к первоначальной, даже |
если деформация при стати |
ческом нагружении составляла всего 10-5. Появление максимумов на кривой и наличие гистерезиса при на гружении — разгружении (подтверждают мнение о на-
линии микропластической составляющей затухания и 0 возможности перезакрепления оторвавшихся дисло каций в новых положениях. Модель образования гисте резиса на кривых а(т) за цикл нагружения при дисло
кационном |
отрыве (рис. |
30,6) также подтверждается |
||||
в эксперименте. |
|
|
|
|||
Рнс. |
30. |
Изменение |
затухания |
« -/ |
||
ультразвука |
в чистом |
алюминии |
У |
|||
от степени деформации при мед |
4 |
|||||
ленном нагружении и последующем |
||||||
снятии нагрузки (а) и зависимости |
|
|||||
Q - 1 (е) для различных |
металлов |
|
||||
при |
ультразвуковом |
нагружении |
|
|||
( б ) : |
|
|
|
|
|
|
1 — цинк; |
2 — кадмий; |
3 — олово; |
р |
|||
4 — медь |
(указанные металлы |
при |
|
|||
20°С); |
5 — никель при |
400°С; |
6 — |
|
||
железо 525°С |
|
|
|
|
||
Да |
|
|
|
|
|
10 |
8
6
о
2
Ю'г
8
6
I*
W ' 6 2 3 0 5 7 10'5 2 3 0 5 £ |
6 8 10'* |
2 |
Ет |
Для количественного описания а(т) может быть использован расчет термически активируемого отрыва двойной петли. Напряжение, при котором (происходит раскрепление, определяется для условий, когда обе потенциальные ямы равноценны [87]:
т * = |
, |
1 6 ( £ / д а » ) , |
где L — общая длина двойной петли. При учете рас пределения длин петель была рассчитана энергия •взаимодействия (для меди получена величина 0,ЗХ XI0~19 Дж). Для железа и алюминия но нашим оцен-
кам энергии |
связи U0 составляет 0,8-Ю-1^ и |
0,6х |
|
Х )0-20 |
Дж |
соответственно. |
при |
Иной |
вид зависимостей СМ(е) для металлов |
ультразвуковом нагружении при частоте 20 кГц в об ласти больших амплитуд деформаций е^екр2 [110]. Воздействие знакопеременных деформаций в условиях интенсивного протекания микропластичности приводит к уменьшению внутреннего трения, измеренного затем при более низких значениях е (см. рис. 30,6). Это свя зывается е увеличением общей плотности дислокаций и снижением их подвижности. Однако для железа со храняется тот же эффект, что и для статического на гружения: увеличение Q”1 с понижением е (измерения для никеля и железа проведены в постоянном -магнит ном поле 22500 А/м). Для железа значение имеет не столько увеличение плотности дислокаций при вибра циях, сколько сильное .взаимодействие углерода с дис локациями.
О |
20 |
40 |
60 е,% |
0 |
20 |
40 Q'j.-IO** |
мацнн армко-железа (а) содержания углерода в твердом растворе при е=20% (б), температуры нагрева закаленного и деформированного на 20% (в) желе за, н времени выдержки при температуре пика Т железа, содержащего
0,015% С
Эффект Сноека — Кестера. Специфическим прояв лением дислокационно-примесного взаимодействия в металлах с о. ц. к. решеткой ,и прежде всего в упроч ненном железе и сплавах на его основе является ре лаксация Сноека — Кестера [113], проявляющаяся в виде максимума внутреннего трения при 200—300°С в диапазонах герцевых и килогерцевых частот нагруже ний в -поле малых периодических напряжений. К ос
новным |
факторам, |
'определяющим |
параметры релак |
||
сации, |
относятся |
содержание примесей |
внедрения, |
||
степень |
деформации и температурно-временные усло |
||||
вия последующего |
нагрева |
(рис. 31). |
|
||
Из существующих механизмов релаксации Сноека — |
|||||
Кестера |
рассмотрим модель |
Шоека |
[114]. |
Шоек вы |
полнил расчет торможения движущейся в поле напря жений дислокации примесями, расположенными цепоч кой на линии дислокации и жестко связанными с ней. Дислокационные петли приобретают подвижность в условиях, когда примыкающие примесные атомы до статочно подвижны, чтобы мигрировать совместно с дислокацией. Для амплитуд колебаний, превышающих межатомное расстояние, скорость перемещения дисло кации лимитируется скоростью диффузии точек за крепления в поле напряжений и определяется из соот ношении Эйнштейна. Решение уравнения движения в
этих условиях |
позволяет |
определить потери энергии |
||||
(внутреннее |
трение) |
в следующем виде: |
|
|||
Q - 1 |
QA |
10 Г |
<отр (2) гь d z |
|
(26) |
|
4 |
J |
1 CO2 T2 Z4 |
|
|||
|
|
|
||||
где |
|
|
|
|
|
|
т = (9 - R lkT сА/о)/16 ] |
3 Gbb D\ |
|
|
|||
p (z)= ll /Ap(z, |
lo) — нормализованная |
функция |
рас |
|||
пределения |
длин; z= l/l0— равновесная |
длина |
петли |
|||
дислокации; |
Q = 0,1; |
Rc— эффективный |
радиус |
обла |
сти, в которой примеси жестко связаны с дислокацией (Rzzb)y с и D — соответственно концентрация на дис локациях и коэффициент диффузии закрепляющих атомов внедрения.
Энергия активизации неявно введена в расчет через коэффициент диффузии. По сделанным Шоеком и Мондино оценкам, энергия активации процесса соот
ветствует |
сумме |
энергии |
активации диффузии© решетке |
||||
и энергии |
связи |
между |
внедренными |
атомами и дис |
|||
локацией. |
Анализ |
показал [115], |
что |
величина энергии |
|||
активации |
релаксации |
Сноека — Кестера заключена в |
|||||
интервале |
от (Hc-\-U0— kT)y в случае если дислокация |
||||||
полностью |
насыщена |
примесными атомами, |
до (# с+ |
||||
+ 2 U0—\kT), 'когда дислокация |
полностью |
раскреп |
лена. Модель Шоека, неомот.ря на схематичность, дает удовлетворительное соотношение между энергиями ак
тивации |
пика Сноека — Кестера и энергией |
активации |
углерода |
в а-железе (U0— энергия связи |
-примесный |
атом — дислокация). |
|
Выполнены расчеты для малых смещений дислока ции, а также для условий слабого и сильного взаимо действия примесей и дислокаций. Однако теория Шое ка связана с определенными трудностями при объясне нии некоторых экспериментальных данных (эк
стремальная зависимость Q7-k от содержания угле рода в растворе, немонотонное изменение высоты пика при изотермическом отжиге деформированного метал ла и его исчезновение при низкотемпературном нагре ве пересыщенных железоуглеродистых сплавов и др.). Возражения прежде всего относятся к принятым в мо дели схеме закрепления и природе закрепляющих де фектов. Многие трудности снимаются если предполо жить, что при температуре максимума дислокации закреплены обособленными по их длине группировка ми 'примесных атомов (кластерами), образование кото рых является закономерным этапом уменьшения сво бодной энергии системы в связи с компенсацией тер модинамической нестабильности, связанной с превы шением атомами примеси равновесной плотности дислокационной атмосферы '[116]. Кроме того, весьма
существенным для понимания механизма |
релаксации |
||
является обнаруженный в работе '[117] |
факт, что для |
||
проявления |
максимума |
Сноека — Кестера необходимы |
|
локальные |
внутренние |
микронапряжения, |
взаимодей |
ствие которых с приложенными создает эффективные напряжения в микрообъемах, необходимые для движе ния дислокации с закрепляющими ее дефектами.
Высокая чувствительность эффекта Сноека — Кес тера на процессы упрочнения, связь его с прочностны ми и релаксационными свойствами сплавов — основные фактор ы, привлекающис винм аиис исследователей.
Температуры проявления процесса характерны для ус ловий усталостных испытаний многих конструкционных материалов.
Микродеформация поликристаллических материа лов. В поликристаллах начало пластической дефор мации может быть связано с зарождением дислокаций на границах зерен. Последующее развитие пластиче ской деформации определяется взаимодействием этих дислокаций с внутренними 'барьерами и границами зе рен.
Мотт >[118] считает, что для беспорядочно располо женных на расстоянии / друг от друга дислокаций в материале действуют хаотически распределенные на пряжения тi= GbAl/2/n. Для образования новых дисло каций необходимо критическое напряжение ткр=Тг+ -\-(Gb/l). Если новая дислокация, образованная источ ником, перемещается на расстояние d, а число новых дислокаций равно п, то деформация соответственно возрастает на величину tibd. Принято, что источники генерируют дислокации лавинами и что из всех источ ников работает только небольшое число. Лавинный срыв дислокаций обусловлен тем, что работа источни ка зависит от суммы Gb/l и локального значения хи а не от среднего его значения. Локальные флуктуации напряжений тем больше, чем неоднороднее распреде ление напряжений по объему. При перемене знака на пряжений работают новые источники, для которых ло кальные значения т; благоприятны для генерирования дислокаций другого знака. В основном из тех же со ображений в работе С. А. Головина [33] определен декремент колебаний для условий перемещения -сорван
ных дислокаций в замкнутом |
объеме |
(блоки, зерно) на |
|||||||
стадии легкого |
скольжения |
|
|
|
|
||||
опл= |
(пЬ)2-Л-а- |
1Вут- \ |
|
|
|
|
(27) |
||
|
_ ..Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я Уt |
|
|
|
|
|
|
|
|
где Аа — плотность активных |
источников |
дислокаций; |
|||||||
q — расстояние |
между 'плоскостями |
скольжения; |
т и |
||||||
В — константы, |
зависящие |
от |
дисперсии |
кривой |
рас |
||||
пределения напряжений; |
yt — деформация, |
при которой |
|||||||
возникает |
миюротекучесть |
(у<«уКр, |
). |
|
|
||||
Используя простую модель единственной петли, ис |
|||||||||
пущенной |
источником |
Франка — Рида, в работе |
[105] |
||||||
показано, |
что fi.ui |
изменяетея |
пропорционально ер"-1. |