
книги / Усталость металлов
..pdfПо мере распространения трещина достигает величины, при которой относительно малая скорость ее распространения, опи санная уравнением (35), сменяется нарастающей скоростью рас пространения, быстро приводящей к разрушению. Факторы, оп ределяющие начало быстрого распространения трещины, еще не установлены.
Имеются опубликованные данные по статическим испытани ям, показывающие, что это начало резкого увеличения скорости роста трещины зависит в основном от номинального напряже ния по неразрушенной площади листа, а Фрост и Дагдейль [305] показали, что при испытаниях на усталость оно зависит в основ ном от максимального значения номинального напряжения по неразрушенной площади атах и в некоторой степени от значения среднего напряжения цикла сгт . Они показали, что для мягкой
Рис. 92. Влияние усталостных трещин на статическую прочность при растя жении листовых образцов с надреза ми из алюминиевого сплава [307].
Прочность |
при растяжении определялась |
по полной |
площади (сгвр,т — временное |
сопротивление на разрыв треснувшего об
разца, |
Одр — |
временное |
сопротивление |
||||||
на разрыв |
йенадрезаиного |
образца, |
F т — |
||||||
площадь |
|
сечения |
треснувшего образца; |
||||||
FH |
— начальная |
площадь |
сечения. |
Кон |
|||||
центрация |
от полукруглого |
надреза |
ра |
||||||
диусом 9,5 мм; минимальная |
ширина об |
||||||||
разца 37,0 |
мм, |
или |
центрального отвер |
||||||
стия |
радиусом |
12,7 мм, |
ширина |
листа |
|||||
889 |
мм: |
I |
— алюминиево-медный |
сплав |
|||||
2024-ТЗ |
(с |
надрезом); |
2 |
— |
алюминиево |
цинкомагниевый сплав 7075-Т6 (с надре
зом); |
3 — 2024-ТЗ |
(с отверстием); |
4 — |
|
7075-Т6 (с |
отверстием) |
|
стали быстрый рост трещины начинается, когда аШах становится приблизительно равной авр, но для алюминиево-медного сплава скорость распространения трещины возрастает при атах « ~ 0,5 Овр-
Влияние усталостных трещин на остаточную статическую прочность листов, применяемых в самолетных конструкциях, изучалось довольно подробно [678]. Снижение статической проч ности при растяжении листов из алюминиевого сплава является результатом наличия усталостных трещин (рис. 92). Кривые для больших образцов с центральным отверстием располагаются значительно ниже кривых для относительно небольших образцов с краевыми надрезами. Результаты также показали, что наличие трещин меньше влияет на снижение прочности пластичных ме таллов, чем твердых. Например, трещина длиной 10—20% диа-
152
метра сечения в гладких цилиндрических образцах из мягкой стали не вызывает снижения прочности на растяжение при ком натной температуре; при температуре — 196° С прочность на рас тяжение снижается на 75% [308].
В сталях наличие усталостной трещины может существенно уменьшить сопротивление хрупкому разрушению.
Мак-Грегор [128] показал, что усталостные трещины в мягкой стали могут повышать критическую температуру хрупкости на 50° С. Кайс и Холхаузер [309] испытывали образцы из легирован ной стали на ударное растяжение после циклического напряже ния; испытания показали, что даже небольшая усталостная тре щина уменьшает прочность на удар.
Г л а в а VI
ВЛИЯНИЕ ОБРАБОТКИ ПОВЕРХНОСТИ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ
Усталостные трещины почти всегда возникают на
наружной поверхности, поэтому качество обработки по верхности значительно влияет на сопротивление усталости. Это связано с тем, что поверхности деталей испытывают наибольшие напряжения, особенно при наличии концентраторов; кроме того, поверхность металла ослабляется механической обработкой и хи мическим воздействием среды. Поэтому можно достичь значи тельного повышения сопротивления усталости деталей машин применением соответствующей обработки поверхности [120, 310, 311, 679].
По существу имеются три пути, по которым обработка поверх ности может влиять на сопротивление усталости: во-первых, вли янием на механические свойства материала вблизи поверхности, например, при поверхностном наклепе или покрытии; во-вторых, при наведении или снятии остаточных напряжений в поверхност ных слоях и в-третьих, при введении или удалении повреждений на поверхности, которые действуют как источник концентрации напряжений.
Остаточные напряжения
Существуют два различных вида остаточных или внутренних напряжений в металлах: микро- и макронапряжения. Микрона пряжения возникают из-за разницы в упругих и термических свойствах различных структурных составляющих металлов и из-за анизотропных свойств зерен. Металлургические факторы, которые определяются составом и термообработкой металла, и их влияние на сопротивление усталости рассматриваются в гл. III. Макронапряжения распределяются равномерно в пре делах значительно больших площадок и возникают от пластиче ской деформации, вызываемой механическими или термическими напряжениями. Влияние поверхностной обработки на сопротив ление усталости определяется в большей степени влиянием этих
остаточных напряжений.
Механизм образования остаточных напряжений при действии внешних нагрузок можно легко проиллюстрировать, если рас-
154
смотреть балку прямоугольного сечения под действием чистого изгиба (рис. 93) [312]. Если действующий изгибающий момент до статочен, чтобы вызвать течение во внешних волокнах балки, распределение напряжения будет иметь форму BAOCD, где ОАВ и представляют собой кривые напряжение — деформация при растяжении и сжатии материала. Когда изгибающий момент снимается, деформация в обратном направлении происходит в ус ловиях упругой разгрузки; это представлено линией ХОХ.
Возникающие в результате остаточные напряжения (которые должны удовлетворять условию равенства нулю суммарной осе
вой нагрузки и суммарного |
момента) представляют разницу |
|
Сжатие Растяжение |
Сжатие Растяжение |
|
И |
B E |
Рис. 93. Образование остаточных напряжений в бал
ке прямоугольного сечения вследствие пластического изгиба [312]
между BAOCD и EOF (рис. 93,6). Следует отметить, что пере грузка материала при растяжении дает в результате остаточные напряжения сжатия на поверхности.
Остаточное напряжение влияет на сопротивление усталости так же, как статическое напряжение, вызванное внешними на грузками, потому что общее напряжение равно алгебраической сумме остаточного напряжения и напряжения от внешней нагруз ки. Сжимающие остаточные напряжения на поверхности благо приятны, а растягивающие — вредны, так как статическое сжи мающее напряжение повышает сопротивление усталости, а рас тягивающее— понижает его. При кручении остаточные напря жения меньше влияют на сопротивление усталости. Однако оце нить влияние остаточных напряжений на сопротивление усталос ти трудно, так как они изменяются по величине в процессе дли тельного нагружения, и, кроме того, в зависимости от способа получения остаточных напряжений их влияние будет зависеть от металла.
Остаточные напряжения можно измерить механическими ме* тодами или с помощью рентгеновских лучей, но оба метода свя заны с техническими трудностями. При механическом методе с образца последовательно снимают слои материала и измеряют деформацию.
Исходные остаточные напряжения в образце вычисляют по этим измерениям (313—316]. Особенно трудно определить распре деление остаточных напряжений, если градиент напряжения вы сокий, как это часто бывает вблизи поверхности. Преимущество метода рентгеновских лучей в том, что он может быть использо ван для определения напряжения в небольшой области, напри мер в вершине надреза, и не требует разрушения образца. Опре деляется напряжение только в поверхностном слое, которое в ос новном влияет на сопротивление усталости. Однако полученные результаты измерения трудно интерпретировать, особенно, если в дальнейшем происходит пластическая деформация.
Если в дальнейшем пластическая деформация происходит в процессе циклического нагружения, то величина остаточных на пряжений может постепенно понижаться. Бюлер и Буххольц [317] показали, что это может происходить, даже если действующее максимальное напряжение значительно ниже начального напря жения текучести. Эти же авторы указывают, что остаточные на пряжения развиваются в процессе усталостных испытаний при изгибе с вращением в стальных образцах вначале ненапряжен ных. Сжимающие остаточные напряжения на поверхности, коле бавшиеся приблизительно от 9,4 до 25 кГ/мм2 в продольном на правлении и от 3,9 до 12,5 кГ/мм2 в тангенциальном, появлялись после испытания при напряжении, близком к пределу усталости. Такие эффекты были обнаружены не только для мягкой стали, но и для углеродистых сталей, для которых предел усталости ниже начального предела текучести.
Розенталь и Сайнис [318] провели серии испытаний на изгиб надрезанных образцов из алюминиево-магниевого сплава как в условиях полной термообработки, так и после отпуска. Остаточ ное сжимающее напряжение наводилось в вершине надреза при предварительном нагружении образца растяжением, а ос таточное растягивающее напряжение — при предварительном сжатии.
Для термообработанного материала предел усталости увели чился примерно на 30%, когда остаточное напряжение в надрезе было сжимающим, и снизился примерно на 30%, когда остаточ ное напряжение было растягивающим. Почти весь этот эффект можно отнести за счет остаточных напряжений, потому что вели чина наклепа от предварительного нагружения была незначи тельной и, кроме того, эффект наклепа не зависит от направления предварительной нагрузки. Для отпущенного материала предва рительное нагружение незначительно влияет на предел усталос ти, так как в процессе усталостных испытаний остаточные напря жения постепенно исчезали.
Подобные эксперименты проводились Дагдейлем [319]; полу ченные результаты приведены в табл. 33. Испытывались об разцы с круговыми надрезами (а~1,5) и образцы с V-образным
156
достаточно острым надре зом, чтобы получить нераспространяющиеся тре СОX щины. Предварительные X нагрузки были достаточ VO но высоки, чтобы обеспе чить наведение наиболь ших возможных остаточ ных напряжений в верши не надреза. Результаты показали, что положи тельное влияние предва рительного растяжения и отрицательное — предва рительного сжатия, значи тельно больше сказыва ются на высокопрочной никелевой стали и алюми ниевом сплаве, чем на уг леродистых сталях. Эф фект более заметен в об разцах с V-образным над резом и можно считать, что пределы усталости ни келевой стали и алюми ниевого сплава снизились до очень малых значений из-за наличия остаточно го растягивающего напря жения в вершине надреза.
Сжимающие остаточ ные напряжения могут вызываться на поверхно сти детали, если ее быст ро охладить после сильно го нагрева. Беккер и Фил липс [320] применили за калку с температуры от пуска на образцах из пру жинной стали и получили увеличение предела уста лости. Больший эффект можно получить для де талей из алюминиевых сплавов, имеющих кон центрацию напряжений [312, 321].
й) |
|
X |
ЭИХВЖЭ |
|
|
ЭОНЯ1ГЭХ |
|||
X Я н |
-H dB etfadu |
|||
х ч % |
||||
<у |
а |
2 |
|
|
X X Ч |
3HHa«HioBd |
|||
2 |
О. £ |
|||
|
|
|
ЭОНЯ1ГЭ1 |
|
|
|
|
-HdBfltfadu |
|
|
|
|
ЭИХВЖЭ |
|
|
|
|
эоняхгэх |
|
2 * |
-H dBfltfodu |
|||
9ИHЭЖ^^XЭBd |
||||
О (Q |
||||
ЭОНЯ1ГЭХ |
||||
>» о |
|
-H dB atfadu |
||
е |
Ч |
|
||
С о |
|
HMXogBd |
||
|
-go airoou |
|||
V |
|
X |
эихвжэ |
|
|
ЭОНЯ1ГЭХ |
|||
X я н |
-H d eatfad u |
|||
X |
е; |
О |
||
о |
и |
о |
|
|
X Е< Ч |
эинэжкxэвd |
|||
2 О.Н |
||||
(L> Qj я |
|
|||
S |
|
^ |
a o H 4 ir a x |
|
|
-H dBeiradu |
|||
e l |
|
эихвжэ |
||
|
90НЯ1ГЭХ |
|||
|
-H dBaV adu |
|||
я |
n |
|
эинэжвxэвd |
|
|
|
|||
4 ч |
ЭОНЯ1ГЭХ |
|||
-H dB aV adu |
||||
5 x |
|
|||
x.x |
|
|
||
<v X |
HMxopBd |
|||
C o |
|
|||
|
-go airjou |
5 S S S |
|
+ + + + _ |
|
(N <Nt"- |
|
0 )0 ^ ^ |
|
со ю чэ со |
|
— ; |
us |
+ + |
<£><=> |
^ — CO |
|
rr |
юo |
I |
I 40 LO |
+ + + +
LO
i (O TJ* CO
00 05 о c -
' CN
m о ) О) О ZC CN CD CN
oo — oo in
с; сяю—
Of-OlO
twwljx a D |
00 CD CD CO |
||||
|
|
|
CD |
|
Ю |
x |
|
|
|
|
|
о CL X |
M |
|
|
|
|
= t= = |
СОИОО |
||||
О * |
Я ч в 5 |
||||
Я _ |
X |
S |
|
|
|
••£, H«e o" 3; |
|
|
|
||
* Оs —k, |
05 lD |
05 00 |
|||
О. X О О * |
CNCC —' |
|
|||
С >*•©• |
ffl |
|
|
|
|
7 4) Я |
|
|
|
|
|
я X |
|
|
|
|
|
f- |
|
|
|
* X |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
.U |
|
|
|
|
|
* Ю |
|
|
|
|
|
. |
<£> |
|
|
|
|
|
CQ |
|
|
|
|
|
cd |
|
|
|
O^LD |
|
CQ |
|
|
|
о о |
^ |
* |
|
|
|
' " " |
|
s |
|
|
|
Л |
Л 5 |
|
|
|
|
ч p; ч |
Q |
|
|
|
|
со ca |
со |
* |
|
|
|
l- |
h ^ |
|
|
|
|
u o u < |
LO
II
2,54 м> |
ж 0,025 |
радиус надреза |
радиус надреза |
мм, |
мм, |
20,32 |
21,6 |
максимальный диаметр |
максимальный диаметр |
мл{, мм, |
|
10,16 |
13,95 |
диаметр |
диаметр |
<e <c |
|
2 2 |
|
X X |
|
X X |
|
4 4 |
|
a2 я2 |
X X X X X X
22
Сопротивление усталости образцов с надрезом увеличи валось на 80%.
Результаты Розенталя и Сайниса [318], полученные при испы тании термообработанных алюминиевых сплавов, и Меттсона и Робертса [322] — при испытании пружинной стали, показали чет ко выраженный эффект остаточного напряжения, однако есть доказательство, что для более мягких металлов увеличение со противления усталости преимущественно является результатом наклепа, а не остаточного напряжения. Например, Хорджер [266] показал, что предел усталости больших валов из углеродистой стали (0,45%_С) может увеличиться на 40% после обкатки и приблизительно соответствует увеличению предела усталости при повышении поверхностной твердости валов. Испытания на усталость титановых сплавов, подвергнутых разнообразной по верхностной обработке, также показывают соответствие между пределом усталости и микротвердостью поверхностных слоев [323]. Поэтому можно сделать вывод, что остаточное напряжение и наклеп могут значительно увеличивать сопротивление усталос
ти и что влияние остаточных напряжений преобладает |
для ме |
таллов высокой прочности, а влияние наклепа — для |
металлов |
с низкой прочностью. |
|
Шероховатость поверхности
Шероховатость поверхности может также заметно влиять на сопротивление усталости [324] (табл. 34). Пределы усталости для образцов с различной обработкой поверхности приводятся в процентах от прочности полированных или тщательно полиро ванных образцов [120]. Предел усталости увеличивается по мере того, как улучшается качество поверхности, и вообще выше, ког да направление обработки параллельно направлению действия напряжения. Из таблицы ясно, что влияние шероховатости по верхности наиболее выражено для высокопрочных сталей. Это также видно на рис. 94, где показаны результаты испытаний на усталость полированных и грубообработанных образцов из ста лей с овр = 31 -г- НО кГ/мм2 [329].
Однако трудно определить, в какой степени данный эффект зависит от концентрации напряжения у поверхностных неровно стей, так как при поверхностной обработке возникают наклеп и остаточные напряжения. Это, вероятно, объясняет более низкий
предел усталости электрополированных образцов по |
сравнению |
с механически полированными образцами, несмотря |
на более |
гладкую поверхность первых. При испытаниях на изгиб с враще нием образцов из четырех низколегированных сталей Хемпель [330] нашел, что соотношение пределов усталости электрополиро ванных и механически полированных образцов составляет 0,92; при подобных испытаниях образцов из восьми легированных ста лей было получено среднее отношение 0,83 [331]. Однако оба ис-
158
Т а б л и ц а 34
Влияние поверхностных неровностей на сопротивление усталости
Предел усталости в % от максимального значения и в кГ/мм*
Материал |
|
°вр |
Вид |
|
|
в |
кГ/мм* |
нагру |
|
|
|
|
жения |
Хорошо |
Полиро |
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
полирован |
ванный |
|
|
|
|
ный; |
|
Шлифованный |
Гладко обто ченный |
Грубо обто ченный |
Очень грубо обточенный |
Источ |
Сталь |
29,9 |
Изгиб |
_ |
100 |
_ |
92 |
88 |
_ |
(0,02% С) |
|
с враще- |
|
±18,2 |
|
|
|
|
|
|
нием |
|
(наждак |
|
|
|
|
Сталь |
— |
То же |
100 |
00) |
|
90 |
90 |
_ |
100 |
— |
|||||||
(0,45% С) |
|
|
(±22 супер- |
(наждак |
|
|
|
|
Сталь |
67,5 |
|
финиш) |
000) |
88 |
84 |
82 |
— |
|
100 |
94 |
||||||
(0,49% С) |
|
|
(±36,2 |
(наждак |
|
|
|
|
|
|
|
грубая |
00) |
|
|
|
|
Сталь |
73,7 |
|
отделка) |
100 |
92 |
84 |
72 |
_ |
|
— |
|||||||
(0,6% С) |
|
|
|
(наждак |
|
|
|
|
Сталь |
84,7— |
|
100 |
0) |
96 |
97 |
|
|
|
100 |
|
|
|||||
4S11 |
92,5 |
|
(±45,6 |
(наждак |
|
|
|
|
(3% Ni) |
97,5 |
|
суперфиниш) |
0) |
93 |
74 |
65 |
|
Хром омо- |
|
— |
100 |
— |
||||
либдено- |
|
|
|
(±53,5) |
|
|
|
|
вая сталь |
125,5— |
|
100 |
— |
99 |
— |
_ |
_ |
Сталь |
|
|||||||
DTD 331 |
141 |
|
(±59,6 |
|
|
|
|
|
(Ni—Сг— |
|
|
суперфиниш) |
|
|
|
|
|
Mo—W) |
185 |
» (107) |
100 |
94 |
|
— |
— |
— |
Хромони |
— |
|||||||
келевая |
|
|
(±81,5 |
(наждак |
|
|
|
|
сталь |
|
|
наждак 000, |
00) |
|
|
|
|
|
|
|
продольное |
|
|
|
|
|
Никеле |
216 |
» (107) |
полирование) |
94 |
— |
— |
— |
— |
100 |
||||||||
хромомо- |
|
|
(±81,5 |
(наждак |
|
|
|
|
либдено- |
|
|
наждак 000, |
00) |
|
|
|
|
вая сталь |
|
|
продольное |
|
|
|
|
|
Латунь |
— |
Осевое |
полирование) |
100 |
|
93 |
86 |
81 |
100 |
— |
|||||||
отожжен |
|
нагруже |
(±102 |
(±18,85) |
|
|
|
|
ная |
|
ние |
наждак 000, |
|
|
|
|
|
|
|
(60—80X |
продольное |
|
|
|
|
|
Алюми- |
|
Х Ю в) |
полирование) |
100 |
|
93 |
72 |
|
— |
То же |
— |
— |
— |
||||
ниево- |
|
|
|
(±17,3) |
|
|
|
|
магниевый сплав после старения
[120]
[325]
[120]
[326]
[326]
—
[337]
Предел усталости в % от максимального значения и в кГ/ммг
|
°вр |
Вид |
|
|
Материал |
нагру |
|
|
|
в кГ/ммг |
Хорошо |
|
||
|
жения |
Полиро |
||
|
|
|
полиро |
ванный |
|
|
|
ванный |
|
Шлифованный |
Гладко обто ченный |
Грубо обто ченный |
Очень грубо обточенный |
Источник |
Алюми- |
Осевое |
|
100 |
100 |
77 68 |
|
ниево- |
нагруже |
|
(±14,6) |
|
|
|
магние- |
ние |
|
|
|
|
|
вый сплав |
(60—80 X |
|
|
|
|
|
отожжен |
ХЮ6) |
|
|
|
|
|
ный |
Ти же |
|
|
|
|
|
Магние |
|
100 |
|
100 |
|
|
вый сплав |
|
|
(±12) |
|
|
|
отожжен |
|
|
|
|
|
|
ный |
Изгиб |
|
94 |
88 |
88 |
[328] |
DTD 683 55—58,2 |
100 |
|||||
(Al-Zn- |
с враще |
(±18,5, |
(круговое |
|
|
|
Mg) |
нием |
продольное |
полиро |
|
|
|
|
(10’ ) |
полирование) |
вание) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
35 |
Максимальная глубина неровностей (в м м ) для различных способов |
|
|||||
обработки [327] |
|
|
|
|
|
|
Поверхность |
|
Стали |
|
Сплавы цветных |
||
|
|
металлов |
||||
Полированная |
|
|
<0,001 |
|
<0,001 |
|
Чистая шлифованная |
|
|
0,002 |
|
— |
|
Грубо шлифованная |
|
|
0,005—0,010 |
— |
|
|
Чисто обточенная |
|
|
0,010—0,020 |
0,005—0,010 |
||
Грубо обточенная |
|
|
0,025—0,050 |
0,020—0,030 |
||
Очень грубо обточенная |
|
>0,050 |
|
>0,050 |
|
следователя нашли, что если снять остаточные напряжения у механически полированных образцов, то их предел усталости будет соответствовать пределу усталости электрополированных образцов. Таким образом, шероховатость поверхности образ цов из этих сталей, очевидно, мало влияла на их пределы уста лости.
Зибель и Гейер [327] исследовали влияние шероховатости по верхности для ряда сталей и сплавов цветных металлов. Была измерена шероховатость каждого образца и предел усталости каждого из них сравнивался с пределом усталости образца,
160
имеющего максимальную глубину неровности R. Они установи
ли, что если максимальная глубина |
неровности меньше опреде |
||||||||||
ленного критического значения |
|
которое зависит от материа |
|||||||||
ла, изменений в пределе ус |
|
|
|
||||||||
талости |
|
не |
|
наблюдается, |
а |
|
|
|
|||
если она больше этого зна |
|
|
|
||||||||
чения, |
то |
предел усталости |
|
|
|
||||||
линейно |
уменьшается с уве |
|
|
|
|||||||
личением 1g R. |
Отпущенные |
|
|
|
|||||||
стали более чувствительны к |
|
|
|
||||||||
шероховатости |
поверхности, |
|
|
|
|||||||
чем отожженные; все экспе |
|
|
|
||||||||
риментальные |
результаты |
|
|
|
|||||||
для разных напряжений как |
|
|
|
||||||||
при изгибе с вращением, так |
|
|
|
||||||||
и при |
осевом |
нагружении, |
|
|
|
||||||
лежат |
|
в |
пределах |
полос |
|
|
|
||||
рассеяния, |
|
показанных |
на |
|
|
|
|||||
рис. 95. |
Большое |
влияние |
|
|
|
||||||
шероховатости |
было |
обна |
Рис. |
94. |
Зависимость, установленная |
||||||
ружено |
|
при |
испытаниях |
с |
Гудремоном и Майлендером между |
||||||
пульсирующим |
|
|
циклом |
пределом усталости и временным со |
|||||||
(рис. 96). Результаты для |
противлением на разрыв для различ |
||||||||||
|
|
ных сталей [324]: |
|||||||||
сплавов |
|
цветных |
металлов |
1 — отожженные; 2 — закаленные и от |
|||||||
приведены |
в табл. |
34. |
|
пущенные; 3 — кислая сталь; / — поли |
|||||||
|
рованные |
образцы; П — грубо обточен |
|||||||||
Максимальные |
глубины |
|
|
ные образцы. |
|||||||
неровностей |
R , |
полученные |
|
|
|
для разных способов обработки, представлены в табл. 35. Из ре
зультатов |
Зибеля и Гейера можно сделать |
вывод, |
что |
предел |
||||||||
усталости |
шлифованных образцов сравним с пределом усталости |
|||||||||||
/77 |
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
\6 |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
,6 |
|
|
|
|
|
|
0,001 |
|
|
0,01 |
|
R,MM |
0,001 |
0,01 |
|
Оми |
||
Рис. 95. |
Влияние шероховатости |
по- |
Рис. 96. Влияние шероховатости |
по- |
||||||||
верхности |
на |
предел |
усталости |
при |
верхности на |
предел |
усталости |
при |
||||
симметричном |
цикле |
сталей |
[327]: |
пульсирующем |
растяжении |
сталей |
||||||
т |
— отношение |
предела |
усталости |
для |
/ — отожженная сталь; |
2 — |
отпущенная |
|||||
данной шероховатости к пределу устало- |
||||||||||||
сти гладкой поверхности, R — максн- |
|
сталь |
|
|
|
|||||||
мальная |
глубина |
неровностей: |
1 — |
ото |
|
|
|
|
|
|||
|
жженная сталь; 2 — отпущенная сталь |
|
|
|
|
|
||||||
11 |
Заказ 893 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|