Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1269 вузов, 4660 предметов.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Предмет:
[НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Файл:

книги / Расчёт сварных соединений и конструкций примеры и задачи

..pdf
Скачиваний:
15
Добавлен:
12.11.2023
Размер:
15.14 Mб
Скачать
☆

 

Вес

 

Размеры, мм

 

Пло­

Расстояние

 

 

Справочные величины для осей

 

 

№ про­

*

 

 

 

щадь

до центра

 

 

х -—X

 

 

У — У

 

1 пог.

 

d

/

сече­

 

 

 

 

 

филей

м, к ГС

h

 

ния

тяжести

Jx. см*

 

1 '*■ см

I s x-

^у* см4

Wу. см3 I

V см

 

 

6

 

 

F, см*

г0. см

 

18а

17,4

180

74

5,1

9,3

22,2

2,13

1190

132

7,32

76,1

105

20,0

2,18

20

18,4

200

76

5,2

9,0

23,4

2,07

1520

152

8,07

87,8

113

20,5

2,20

20а

19,8

200

80

5,2

9,7

25,2

2,28

1670

167

8,15

95,9

139

24,2

2,35

22

21,0

220

82

5,4

9,5

26,7

2,21

2110

192

8,89

ПО

151

25,1

2,37

22а

22,6

220

87

5,4

10,2

28,8

2,46

2330

212

8,99

121

187

30,0

2,55

24

24,0

240

90

5,6

10,0

30,6

2,42

2900

242

9,73

139

208

31,6

2,60

24а

25,8

240

95

5,6

10,7

32,9

2,67

3180

265

9,84

151

254

37,2

2,78

27

27,7

•270

95

6,0

10,5

35,2

2,47

4160

308

10,9

178

262

37,3

2,73

30

31,8

300

100

6,5

11,0

40,5

2,52

5810

387

12,0

224

327

43,6

2,84

33

36,5

330

105

7.0

11,7

46,5

2,59

7980

484

13,1

281

410

51,8

2,97

36

41,9

360

110

7,5

12,6

53,4

2,68

10 820

601

14,2

350

513

61,7

3,10

40

48,3

400

115

8,0

13,5

61,5

2,75

15 220

761

15,7

444

642

73,4

3,23

Опорные реакции, усилия и перемещения в однопролетных консольных балках

1

£

3Г

"/

‘

3

jffltHHiitlttj.

3? sfr

/

М

I W'

М

j ^

А = В =

; /.

Р/3

•

о -

Р •

 

 

48E J

’

4 ~

2 ’

М

Р/

'» вЛ — —

 

Р/2

 

 

 

16£/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

РЬ

В = - у -

;

при

* =

|/" - g - а (в + 26)

J - ;

*тах =

- 2§ Т

Г

(в +

26) / 3 a (d +

2&);

Мп [=

Pa&

 

а

 

PI* (

Ь

 

Ь3 \

/ * М _ б£/ \ I

 

I3 j '

А =

Р1г

(

2Ь .

63

о

6» ^

 

6£/

\

 

I

+

I3

3

Р

)

 

 

2

 

 

 

 

4

 

 

'

мтлх = Р *

е„ —

 

вв = ~WT

 

(-г-4-)

Л = £ =.

я1 .

и

 

5

 

?/4

 

 

354

£/

*

 

 

2

 

’

 

 

я*

 

 

2

 

 

 

ql*

М

 

.

0 4 '

 

8

 

 

 

8

 

’

 

24EJ

Л = В=»0;

 

/ =

М/2 ;

Q = 0;

 

 

 

 

 

 

8EJ

 

 

 

М =

const;

 

04 =

— 0Я =

 

Ml

 

 

 

2£ /

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Л =

— В =

М

 

при х =

0,578/

- j - ;

 

fx

 

: 0,0642

М/2

 

 

 

 

 

£/

’

 

0 _ М _ .

 

,

 

 

1

М/2

 

 

___________

 

* “ / * ' /~ “

 

16

E J

*

 

 

 

 

 

А

 

1 Q

M l

Мтвх = МВ = М; 0 4 с - --------

2 “ УВ = - б £ 7 -

aitmul'imt

I L i

---

-Afl

'4A

J ,

ТТТПТ1ШШ1

h -

_____L

M/2

 

M

%>

 

- /в

A

 

 

 

'Л А

 

 

: 1 /2

l

Z

!1

 

J

L____ BA

 

А ~ Р \

fВ т ах =

 

1

Р13

»

Q =

Р\

 

"з~

£ J

 

 

 

М тях = Р1\

 

9.в

 

Р(2

 

 

 

 

 

 

2E J

 

 

 

A =

ql;

f =

8EqPJ

 

■»

Q=

q (/

^0»

 

 

 

 

 

ql2

 

 

 

ql3

 

 

 

Мдхпах 1

 

 

 

; 0n — 6£/

 

 

 

Л =

0;

/.

 

Af/a

;

<3 =

0;

 

 

 

2E J

 

 

 

 

MA =

- M

;

 

0S

 

Ml

 

 

 

 

 

 

~

E J

 

 

Л = - ^ - Р ;

B =

- ^ - P ;

при ж =

0,553/

Uax = 0 .0 0 9 3 ^ -;

Af^:

 

16

Pl\

 

^_____mav

 

 

 

 

0* =

 

PI2

 

 

 

 

 

 

32E J

 

 

5

 

 

 

3

 

 

при * = 0,579/

Л = - g - <7/;

В = - g - <7/;

fxmax =

0.0054- g

- ;

iM4 =

 

<7/2

 

 

 

 

 

 

 

128 •^2;

 

0£

 

 

ql3

 

 

 

 

 

 

 

48E J

 

Л =

3

iW

 

n

 

 

3

M

при X = 4 '

2

/

’

a —

—

'! - •

fxm ax

 

Ml2

 

 

 

 

 

 

f l

—

М/

27E J

 

 

 

 

 

 

4£/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

* =

 

 

 

ft

 

 

 

PI3

 

 

 

 

 

 

 

 

192£/

’

 

 

 

 

 

 

 

 

PI

 

 

 

 

 

 

 

 

— MB —

g

 

 

 

 

A -

B = -SL-

f

 

 

-

- q,i

■

 

 

 

 

2

•

^

 

max

384E J

’

MA =

- M B :

J ! L .

M

 

<7/2

 

 

 

 

 

12

• ^_L

 

24

2

Приближенные значения радиусов инерции сечений I

Продолжение приложения 4

■®| •

( f t

1— *1 —,

L

i

1

г

г

1

b

lx = 0,39ft; iy = 0,506

ix = 0,40ft; [j, = 0,24ft

lx = 0,32ft; ij, = 0,40ft

1Х= 0,32h; iy = 0,496

-HH

=0,32ft;

. 0,58ft

ix — 0,426; iy = 0,226

Приложение 5

Коэффициенты условий работы m элементов стальных конструкций

№п. п.

 

Элементы конструкций

m

1

Сплошные балки и сжатые

элементы

ферм перекрытий . . . .

0,9

2

Сжатые основные элементы

решетки

стропильных ферм и ана­

 

 

логичных

им при гибкости

X > 6 0

 

0,8

3

Колонны

зданий и кровли

 

 

0,9

4

Корпуса

и днища резервуаров.....................................................................

 

0,8

5

Подкрановые балки тяжелого и весьма тяжелого режимов рабо­

 

 

ты

 

 

 

0,9

№п. п

Элементы конструкций

т

6Сжатые раскосы пространственных решетчатых элементов из одиночных уголков, привариваемые к поясам одной полкой:

а) при

перекрестной решетке с совмещенными в

смежных гра­

 

нях

узлами. .

.....................................

.

...................

0,9

б) при

елочной и перекрестной решетке с

несовмещенными в

 

смежных гранях

узлами.................................

 

............................

0,8

7Одиночные уголки равнобокие, прикрепляемые одной полкой, и неравнобокие, прикрепляемые узкой полкой (за исключением

указанных в п. 6)

0,75

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы в пп. 1и 2 одновременно не учитываются.

2. Коэффициенты условий работы в пп. 2 и 6 не распространяются на крепления соответствующих элементов в узлах.

Приложение 6

Коэффициенты перегрузки п

для различных сооружений

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

п для

 

 

 

 

 

Вид нагрузки

 

домен­

про­

башен

сосудов

 

 

 

 

 

мыш­

и газ­

 

 

 

 

 

 

ных

ленных

и мачт

гольде­ мостов

 

 

 

 

 

печей

зданий

 

ров

 

Собственный вес конструкции

1

м

М

и

1,25

Гидростатическое давление жидкости

U

—

—

и

—

Внутреннее газовое давление .

М

—

—

1,2

—

Вертикальные нагрузки от кранов

—

1,3

—

—

—

Ветер

(при

Q =

40 -ч- 100 кгс/м2)

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

Снег

(при

Р =

50 ч - 200 кгс/м2)

1,4

1,4

1,4

1,4

1,4

Нагрузки от подвижных составов .

1,2

1,2

—

—

1,4

Воздействие температурного

распора

1,3

1,2

1,2

1,2

—

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений типовых элементов сварных конструкций

 

 

 

Кэф для

сталей

№

Характеристика сечения

Схема соединения и расположения расчетно­

 

низколегиро­

п. п

го сечения аа

СгЗ

 

 

 

ванной

 

/. П о

основному металлу вдали от сварных швов

 

 

Основной металл с необработанной прокатной поверхно­ стью и с прокатными, обрезанными или обработанными механическим путем кромками

Основной металл

с

необработанной

прокатной

поверхно­

стью и с кромками, обрезанными газовой резкой:

а)

ручной .

 

 

 

 

б)

машинной

 

 

 

 

Основной металл

с

необработанной

поверхностью

и обра­

ботанными механическим путем кромками при радиусе пе­

рехода:

 

 

а)

R >

200

мм

б)

R =

10

м м ............................

в)

R =

1 мм (прямой угол)

-0

СУП . 1а

Чтз г|

Iа

\а R

1,0 1.0

1,4 1,8

1,1 1,2

1.0 1.0

1,6

2,0

Основной металл по сечению с отверстиями .

1,3 -4-2,0

1,5 -4-2,4

320

 

 

 

 

 

J

 

 

 

 

Кэф для

сталей

п. п

 

 

 

Характеристика сечения

 

 

Схема соединения и расположения расчет­

 

низколегиро­

 

 

 

 

 

ного сечения аа

®гЗ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ванной

 

 

 

 

 

 

 

I I - П о

металлу сварных швов

 

 

Стыковые швы

(по оси шва) с

полным

проваром

корня

 

 

шва:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а)

при автоматической

и ручной сварке и просвечива­

 

1,0

 

нии

............................................................

 

 

 

 

 

 

1.0

б) при автоматической сварке без просвечивания

 

 

U

1,2

в) при ручной сварке без просвечивания

 

 

1,2

1,4

Поперечные (лобовые) швы по расчетному сечению:

 

2,3

3,2

а)

при ручной

сварке

 

 

 

 

 

б)

при автоматической

сварке

 

 

 

 

1,7

2,4

Продольные (фланговые) швы, работающие на

срез

от

 

 

осевой

силы,

по

расчетному

сечению,

проходящему

по

3,4

4,4

длине

шва при

ручной сварке

 

 

 

 

III. П о основному металлу в местах перехода к сварным швам

Основной металл в месте перехода к необработанному сты­ ковому шву с усилением, имеющем достаточно плавный пе­ реход .

____1°

 

 

Ш И Н

1.4

1.8

\а

 

 
Соседние файлы в папке книги
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности