книги / Тепловые и гидродинамические процессы в колеблющихся потоках
..pdfСистема уравнений (334) и (341) с граничными условиями у — О, и == у — О, Т — Т0; у = оо , и — О, Т — Та, будет определять поведение ламинарного пограничного слоя на вертикальной пла стине при поперечных гармонических колебаниях последней
вусловиях естественной конвекции. Анализ уравнения (341) показывает, что в отличие от стационарного случая движение жидкости в пограничном слое происходит как под действием сил, обусловленных полем земного притяжения, так и под действием подъемных массовых сил, вызванных колебаниями [первый член
вправой части уравнения (341)].
Из анализа уравнений (337) и (341) следует, что градиент давления, вызванный вибрацией стенки, будет переменным по длине пластины (пограничного слоя). Подобный характер изме нения градиента давления определяется тем, что масса жидкости, подверженная вибрациям, в различных поперечных сечениях пограничного слоя различна. Для ускорения различной массы требуется и различный градиент давления, а поэтому согласно выражению (337) возникает градиент давления в направлении, параллельном стенке.' В зависимости от направления ускорения пластины (влево или вправо) компонента др/дх будет стремиться вызвать движение жидкости вверх ( + JC) или вниз (—х). Градиент давления, обусловленный колебаниями и направленный вдоль пластины, должен приводить к изменению температуры и плотно сти в направлении действия градиента (в направлении х).
Продольные колебания пластины
Пластина совершает гармонические колебания в соб ственной плоскости в направлении действия поля внешних сил со скоростью uf (t) [45]. Для определения влияния этих колебаний на интенсивность теплоотдачи и касательные напряжения на стенке рассматривается исходная система уравнений, аналогич ная уравнениям (334) и (341), с теми же допущениями.
В уравнении движения (341) вместо второго члена правой части, определяющего подъемную силу, вызванную поперечными колебаниями, вводится член duf/dt, характеризующий продоль ные колебания пластины со скоростью uf. Граничные условия при этом следующие:
у = |
О, |
АТ = Т0— Та» и = v = 0; |
|
у = оо, |
и = и{, |
АТ — 0. |
|
Предположим, |
что |
в системе |
координат, жестко связанных |
с пластиной (подвижная система координат), скорость жидкости вне пограничного слоя
Uf (t) — еДы„cos (at, |
(342) |
где Д«о — амплитуда скорости, не зависящая |
от частоты. |
m
Задача о влиянии поперечных и продольных колебаний стенки на ламинарный пограничный слой при свободной конвекции сво дится к решению уравнений (334) и (341) с известными граничными условиями.
Решение исходной системы уравнений неразрывности, движе ния и энергии можно получить методом разложения в ряд по малому параметру. Согласно теории пограничного слоя [41 ] уравнение нестационарного течения в пограничном слое можно разделить на уравнения для стационарного течения и нестацио нарного возмущающего воздействия. Для периодического возму щения, которое имеет место при гармоническом колебании пла стины, решение уравнений динамического и температурного пограничных слоев можно представить в виде ряда
и (х, |
У, t) = |
и0 (х, у) + |
eA«! (х, |
у) еш |
+ |
B2U2S(х, у) + . . . ; |
| |
v (х, |
у, t) = |
и0 (*. У) + |
еДох (х, |
у) ем |
+ |
e \ s(х, «/) + . . . ; |
(343) |
АТ (х, у, t) = АТо(х, у) + |
еДТх (х, у) |
+ |
г2AT2s (х, у) + |
I |
Подставляя уравнение (343) в исходные и группируя члены по степеням е, получим три системы из трех дифференциальных урав нений нулевого, первого и второго порядка. Решения этих урав нений получены в работах [42, 45].
2. РЕЗУЛЬТАТЫ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО АНАЛИЗА КОЛЕБЛЮЩИХСЯ ПОТОКОВ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕКЦИИ
Поперечные колебания пластины
Уравнения нулевого порядка. Для решения уравнений нуле вого порядка основные уравнения приводятся к безразмерной форме.
Безразмерные параметры можно выразить следующим образом:
л _ |
lu |
. |
Т/ _ |
lv |
. |
/v (Gre)1/2 . |
|
|
v (G rey /2 |
’ |
К ~ |
v(Gr4)V4 |
’ |
Is |
’ |
|
у _ |
х . |
_ |
ДАш2 |
1 |
. V”_ |
У |
|
|
|
~ |
I ’ |
~ |
5 |
(Gre)1/4 |
’ |
~ / (Or*)1/4 ’ |
|
|
|
|
0 = |
|
Q = |
/2(0 |
|
|
||
|
|
|
v (Gre)1/2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Введем функцию тока ф; тогда уравнение движения и неразрыв |
|||||||||
ности приводится |
к одному |
уравнению. |
Используя |
подобное |
|||||
преобразование |
с |
помощью |
новой |
переменной т] = |
У /-/4Х и |
||||
полагая, |
что ф0 = |
(4X)V*F (п); 0О= |
Я (rj) (где |
F (г\) |
и Я (л) — |
||||
функции, |
соответственно |
определяющие |
поле |
скоростей и тем- |
152
ператур в стационарных условиях), получим уравнения нулевого порядка в следующем виде:
F" (л)Г+ 3f* (ц) F (TI) — 2 [F' (п)]3 + |
# (п) = |
0; |
(344) |
|
|
-^ Я " (л ) + 3^(л)Я'(г1) = |
0; |
|
(345) |
с граничными |
условиями F (0) = F' (0) = |
F' (оо) |
= 0; |
Я (0) = |
= 1; Я (оо) = |
0. Индексы над функциями означают знак произ |
водной. Результаты решений уравнений (344) и (345) по данным работы [42] показаны на рис. 53 и 54. Профили температур и скоростей, представленные на этих рисунках, соответствуют слу чаю стационарной естественной конвекции. Экспериментальная проверка этих решений показала хорошее совпадение теории и эксперимента.
Уравнения первого порядка. Для решения уравнений первого порядка, как и для уравнений нулевого порядка, воспользуемся функцией тока ф. Введем комплексные переменные М и N так,
что |
|
|
Aik (X, У, т, й, Рг) - |
М (X, Y, Й, Pr) exp iQт; |
(346) |
Д0Х(X, У, т, Й, Pr) = |
N (X, У, й, Pr) exp 1Йт. |
(347) |
Рис. 53. Профили скоростей стаци- |
Рис. 54. Профили температур ста- |
онарной естественной конвекции |
ционарной естественной конвекции |
153
Возмущение скорости, и температуры можно записать через модуль и фазу комплексных функций
дм_ _ |
дМ |
ехр (Ф; |
(348) |
дУ ~ |
дУ |
||
N = |N | exp их. |
(349) |
Подставляя уравнения (346) и (347) в исходные дифферен циальные уравнения, получим уравнения относительно М и N.
Для определения возмущений (колебаний) скорости и темпе ратуры решения рассматриваются отдельно для двух предельных случаев: большой и малой частоты колебаний.
Введем новую переменную у = &}/Г4Х. При этом для больших частот колебаний (больших у) находятся предельные решения, справедливость которых обоснована только для больших зна чений Q и X.
Решением уравнения для скорости М будет
д М |
_ |
£(0) |
г Ш |
ехр(— ТЛ'УЛ)]- |
(350) |
д»] |
/у |
[■ Щ |
|||
где |(т]) = J г[Н' (г)) dr\. |
|
|
|
||
Графическая |
зависимость £ (т)) |
[42], которая |
соответствует |
градиенту давления, вызываемому колебаниями пластины, при
ведена на рис. 55.
Значения модуля и фазы колебаний скорости, определенные
согласно работе [42], приведены |
|
|
I |
I С |
|
на рис. 56. |
Как видно из ри |
|
|
||
сунка, наибольшие возмущения |
|
1 |
\sPr=0,72 |
||
имеют место |
вблизи передней |
|
Ч 1О |
|
|
2-1&« |
i |
|
|||
кромки пограничного слоя. Для |
X |
iyPr=1000 |
|||
|
|
ч, |
ir |
X |
|
|
|
|
|||
|
|
У |
|||
|
|
ол |
V |
V |
|
|
|
|
\ Л |
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
м |
Г |
и |
1 |
|
|
200 |
•? |
||
|
|
т V |
|
||
|
|
<0 |
г х |
|
|
|
|
г- |
|
|
|
|
|
-ВО |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-80 |
|
|
|
|
|
-100 |
Рг•=ап |
|
|
|
|
-по |
|
||
|
|
•Щ |
|
1 |
в п |
|
|
|
|
||
Рис. 55. Относительный градиент давле |
Рис. 56. |
Модуль и фаза колебаний |
|||
ния, вызванный колебаниями пластины |
скорости (у = |
10) |
154
предельного решения при больших частотах во всей области по граничного слоя величиной daW/dr|2 можно пренебречь по сравне нию с величиной у Рг N. Тогда решение уравнения для темпе ратуры N будет Ьметь следующий вид:
N = ё(0)Я' (л)
|
|
у2 (4Х)3/4 |
|
|
|
— у = [1 — exp (— V |
1ул)1 + Л exp (— V гут)). |
(351) |
|||
|
|||||
Вблизи |
стенки |
пульсации |
температуры |
N —* 0, однако |
|
дгЫ1дл2 > |
0. Поэтому вблизи |
стенки величина |
N соизмерима |
||
с d2N/dт)2 и с yN |
Уравнение (351) в этом случае не отражает |
действительной картины течения. Разлагая в ряд параметры Я ' (rj)
?
и 1 l(x^di\:
Я'(л) = Я'(0) + Я'(0)т1+ . . . ;
| б ( Л > * 1 - 5 ( 0)Л + Г ( 0 ) ^ + - - -
и учитывая тот факт, что в области, непосредственно прилегаю щей к стенке, Я " (0) = £' (0) = 0, получим Я ' (rj) as Я ' (0)
? |
|
5(0) il- |
|
|
и I £ (л) dr) = |
|
|
||
Решение получим в следующем виде: |
|
|||
для |
Рг = |
1 |
|
|
|
w |
11 _ е х р ( _ K W 1 + |
|
|
|
|
+ -j-exp(— V l y r i t f a |
+ V iV ? ) } '. |
(362) |
для |
Рг ф 1 |
|
|
|
|
" - |
{21 - УЩ Ч- |
“ Р ( - УТРГЙ)] + |
|
— ехр(— У Щ ) \ — t Р'р . л « ф ( — У Тг?)- (363)
. Значения модуля | N.| и фазы колебаний температуры оьпо (353)- согласно данным работы [421 приведены на рис. 57. Малым зна-: чениям г] соответствует уравнение (353). На достаточно большом
155
Рис. 67. Модуль и фаза колебаний |
Рис. 58. Модуль и фаза функции тока |
температуры (у = 10) |
при колебаниях пластин с малыми |
|
частотами (малые у) |
Рис. 59. Модуль и фаза колебаний тем- |
Рис. 60. Модуль касательных |
на- |
пературы для низких частот |
пряжений у колеблющейся |
пла |
|
стины |
|
удалении от стенки кривые отвечают уравнению (351). Ожидаемые результаты для промежуточной области [42 ] изображены штрихо выми линиями.
Решении для области низких частот. Для квазистационарного случая, когда 0 = 0, для решения можно использовать метод последовательных приближений с разложением функций М и N в степенные ряды. В качестве первого приближения находится решение при у = 0.
Результаты расчетов согласно данным работы [42] приведены на рис. 58 и 59 в виде графических зависимостей модулей и фаз колебаний функции тока и температуры от у. Как и в случае больших частот, температура и функция тока имеют наибольшее изменение вблизи стенки. Характерным является то, что возму щения уменьшаются с увеличением частоты колебаний.
Сопоставление решений, получаемых для малых и больших частот колебаний, температуры и касательных напряжений, приведено на рис. 60 и 61 (см. работу [42]). Значение функции г\Н' (п), определяемое из решений уравнений (344) и (345), по казано на рис. 62. На всех графиках заметно существенное влия ние числа Прандтля.
Уравнение второго порядка. Полагая, что физический смысл имеют только действительные части решений и используя поле температур и скоростей, полученных в первом приближении, можно решить уравнения второго порядка. Решение уравнения движения можно разделить на два — установившееся и неустановившееся по времени. Согласно расчетам работы [3] характер течения получен в виде, приведенном на рис. 63.
mnam</)wi - он/
Рис. 61. Модуль градиента температур |
Рис. 62. Зависимость функции распре |
у колеблющейся пластиды |
деления температур т\Н' (ц) от Г| |
157
Рис. |
63. |
Линии тока вторичного |
стационар |
||||
ного течения около вертикальной колеблю |
|||||||
щейся пластины |
|
|
|
|
|
||
в |
Внутренний |
вихрь, |
изображенный |
||||
верхнем квадрате |
(см. |
рис. |
63), |
||||
вблизи пластины направлен по часовой |
|||||||
стрелке. Такой же вихрь в нижнем |
|||||||
квадрате |
направлен |
против |
часовой |
||||
стрелки. |
В результате наличия стацио |
||||||
нарных |
возмущений |
второго порядка |
|||||
составляющие скорости свободной кон |
|||||||
векции |
вблизи |
стенки |
в |
верхнем |
|||
квадрате |
увеличиваются, |
а |
в |
ниж |
частоты |
вихри |
нем — уменьшаются. При увеличении |
деформируются; Линии тока соприкасаются |
||
при | = |
О й 1 = |
2,63. В, действительности линии тока не сопри |
касаются, а проходят в этой области на некотором расстоянии друг от друга.
На рис. 64 приведена зависимость стационарной (средней по времени) составляющей скорости второго порядка (см. работу [3 ]) от ц. В качестве ординаты выбрана переменная Q4«2s, отражаю щая зависимость скорости от частоты.
Как видно из рисунков, скорость течения уменьшается с уве личением чисел Прандтля и увеличением координаты X, т. е. наибольшее влияние колебаний скорости наблюдается вблизи колеблющейся поверхности. Поле температур второго приближе ния определяется из уравнения энергии. Зная поле'скоростей и температур второго приближения, можно определить осредненные
Рис. 64. Стационарные составляющие скорости второго порядка
158
по времени значения касательного напряжения и числа Нуссельта. По данным работы [3] можно записать выражения осредненных по времени касательного напряжения и локального числа Нус сельта:
( ди» \
___________ I s ___________ ___ 1 I „ 2 |
\ |
дт) |
/ Q |
| |
(354) |
|
+ |
C « ) 'V («) + " • ' |
|||||
|
||||||
|
/ а е 21\ |
|
|
|||
__________ NU______________ 1 ____ „2 |
\ |
д?) |
/ о |
I |
(355) |
|
1 -Н ' (0)] [Gr*/4]I/4 |
[-Я '(О )] |
|
||||
|
|
159
Графики величин
приведены на рис. 65 и 66 [3 ]. Величина Q4 включена в графики для того, чтобы показать влияние частоты, так как величина е2, содержащая амплитуду колебаний, очень мала.
Осредненное по времени локальное касательное напряжение увеличивается с увеличением частоты колебаний и по мере при
ближения |
к передней кромке пластины (X = 0). |
В условиях колебаний стационарная составляющая чисел |
|
Нуссельта |
меньше чисел Нуссельта стационарного течения. |
Уменьшение коэффициента теплоотдачи можно объяснить тем, что колебания скорости и температуры возле пластины смещены по фазе. Порядок уменьшения чисел Нуссельта невелик, так как величина е2 очень мала. С увеличением частоты темп изменения N уменьшается; одновременно меньшим значениям чисел Рг соот ветствует большее изменение чисел Nu.
Продольные колебания пластины
Решение уравнений нулевого порядка совпадает с ре шением, полученным ранее.
Уравнения первого порядка (высокие частоты). Для высоких частот о» решение уравнения движения первого порядка имеет вид (200).
Для анализа нестационарного температурного поля в каче стве исходного можно воспользоваться приближенным уравне
нием энергии |
Э2АТг |
|
|
|
|
т Д7\ |
— А |
адго |
(356) |
||
|
ду* |
|
дх |
|
|
с граничными условиями |
АТ (х, 0) = A 7\ (х, оо) = |
0. |
|||
Решение уравнения (356) можно записать |
так: |
|
|||
АТг (х,у) |
|
|
Рг |
е-у |
. (357) |
|
|
Рг — 1 |
|
|
Вблизи внешней границы пограничного слоя (границы тече ния) уравнение (357) можно упростить; тогда решение для высо
кочастотных |
колебаний имеет вид |
|
|
|
|
А Тг(х, у) = i Ди0 |
д АТ0 Г. |
(358) |
|
|
со |
дх |
L1 |
|
Решение |
для низкочастотных |
колебаний важно |
не только |
для оценки влияния колебаний на гидродинамику и теплообмен, но и для определения границ справедливости решений (357), (358). Такое решение интегральным методом выполнено в работе [45]. Оказалось, что параметр Rea = co62/v является удобным
160