книги / Справочник по расчету режимов работы электрических конденсаторов
..pdfПродолжение табл. 8,3
Тип кон |
£/н, В |
|
Сн, мкФ |
|
Коэффи |
Конструкция |
|||||
денсатора |
|
|
|
|
|
|
|
циент Г |
конденсатора |
||
К77-2 |
|
40 |
0,22 ... 1,8 |
|
|
0,025 |
Цилиндрическая |
||||
|
|
|
2,2 ... 8,2 |
|
|
0,015 |
|
|
|||
|
|
|
1 ... 2,7 |
|
|
|
0,009 |
» |
|||
|
|
|
3,3... 100 |
|
|
0,006 |
» |
||||
|
|
63 |
0,056... |
1,0 |
|
|
0,0044 |
» |
|||
|
|
|
1,2 ...2,2 |
|
|
0,025 |
» |
||||
|
100 |
2,7...22 |
|
|
|
0,015 |
» |
||||
|
0,01 ...0,047 |
|
|
0,075 |
» |
||||||
|
|
|
0,056... 0,56 |
|
|
0,050 |
» |
||||
|
|
|
0,68 ...2,7 |
|
|
0,030 |
» |
||||
|
|
|
3,3... |
10,0 |
|
|
0,018 |
» |
|||
|
|
|
12... 22 |
|
|
0,010 |
» |
||||
К77-4 |
|
160 |
0,1 ...0,18 |
|
|
0,088 |
Цилиндрическая |
||||
|
|
|
0,22... 0,68 |
|
|
0,050 |
» |
||||
|
|
|
0,82... 4,7 |
|
|
0,030 |
» |
||||
|
|
|
5,6... |
15 |
|
|
0,020 |
» |
|||
|
|
|
10 и |
20 |
|
|
0,030 |
Прямоугольная |
|||
К76П-1 |
|
63 |
0,47 ... 2,2 |
|
|
0,018 |
Цилиндрическая |
||||
|
|
|
3,3 ...22 |
|
|
0,010 |
|
» |
|||
К76-3 |
|
250 |
0,1 ... 1,0 |
|
|
0,035 |
Цилиндрическая |
||||
|
|
|
1,2 ... |
10 |
|
|
0,020 |
» |
|||
К76-4 |
|
25 |
0,47 ... 1,2 |
|
|
0,025 |
Цилиндрическая |
||||
|
|
|
1,5...3,9 |
|
|
0,010 |
|
» |
|||
|
|
|
4,7... |
10 |
|
|
0,008 |
|
» |
||
Энергетическая длительность |
импульса тока |
tHэ при синусоидаль |
|||||||||
ном изменении тока i (t) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
<и.э = ( '/ / м) |
f /м |
sin2 (я///ф)dt = |
/ф/2. |
(3.83) |
|||||
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
С учетом |
выражений (3.80), (3.81) |
и (3.82), предполагая |
i/p таким, |
||||||||
что вызывает допустимый |
гок, размах |
импульсного напряжения |
|||||||||
|
|
|
tV |
доп = 9 ,0 5 . 10? Г |
|
|
(3.84) |
||||
При линейном изменении |
напряжения |
на фронте (спаде) |
импульса |
||||||||
(рис. 3.11, |
б) |
u(t) = |
^/р///ф |
с использованием интеграла свертки и с уче |
|||||||
том тм < /ф, |
з = |
/ф получим выражение |
для амплитуды импульсного |
||||||||
тока |
|
|
|
|
|
|
Сн//ф = |
/ м. |
|
(3.85) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
151
Приравнивая (3.80) и (3.85), получаем выражение для определения допустимого размаха импульсного напряжения при условии, что им пульсный ток не превысит допустимый
и р. доп = ЮвГ /< ф . |
(3.86) |
При экспоненциальном изменении напряжения на фронте (спаде) импульса (рис. 3.11, в) формула для определения допустимого размаха импульсного напряжения имеет вид
^/р. Доп = 8,5 • 105Г ]/7 ф . |
(3.87) |
Из сопоставления выражений (3.84), (3.86) |
и (3.87) видно, что |
в случае экспоненциального изменения напряжения на фронте и спаде |
импульса значение импульсного тока получается максимальным, а до
пустимый |
размах импульсного напряжения — минимальным. Поэто |
му, если |
иметь в виду общие рекомендации по применению конденсато |
ров с металлизированными электродами в импульсном режиме, то сле дует. производить проверку допустимости импульсного режима по ве личине импульсного тока с использованием выражения (3.87). При этом получаем возможность применить данный конденсатор и при дру гой форме импульса (при том же значении ^ф(с)). В тех же случаях,
когда известна форма воздействующего импульсного напряжения и сто ит задача максимального использования возможностей конденсатора, то, используя изложенную выше методику, следует произвести расчет
величины |
£/р доп для |
конкретной формы |
импульсного |
напряжения. |
||
Пример 3.11. Проверить допустимость |
применения |
конденсатора |
||||
К75-10-250-1,0 по величине импульсного |
тока в режиме, |
параметры ко |
||||
торого приведены в примере 3.8. |
|
|
|
|
||
Из табл. 3.3 находим для конденсатора Г = 0,066. |
|
|
||||
По формуле (3.84) |
рассчитываем: |
|
|
|
|
|
и р доп = 9,05 • 10» • 0,066 / к р « = |
60 В для <ф = t0 = 1 |
мкс; |
||||
Up доп = |
9,05 • 105 • 0,066 / 1 0 • 10-* = |
190 В для *ф = |
tc = |
10 мкс. |
Из сравнения расчетных данных примеров 3.8, 3.9 и 3.11 видна возможность применения конденсатора К75-10-250-1,0 в конкретном импульсном режиме, так как значение Up доп, рассчитанное по форму
ле (3.84), значительно выше полученного в примерах 3.8 и 3.9.
Таким образом, для конденсаторов с |
металлизированными |
элек |
|
тродами проверяются неравенства |
105Г 1/71; |
|
|
I и о < 8,5 • |
(3.88) |
||
| р |
Г |
* |
j t / p < 8 ,5 .1 0 * r i/7 c v
Если же неравенства (3.88) не выполняются, то величина £/р кор ректируется (уменьшается).
Определение допустимого размаха напряжения по требуемой долговечности конденсатора
Долговечность конденсаторов оценивается с учетом наиболее су щественных воздействующих факторов (температура Т и напряжен ность поля в диэлектрике Е) по формулам (моделям) долговечности, связывающим функциональной зависимостью срок службы т с Г и £
Jl4, 361. Так, например, если исходить из принятой для частичных разрядов (ЧР) модели, то при условии, отсутствия ЧР на участках на пряжения и (t), где du(t)idt*a 0, изменение срока службы конденса тора, при действии на него напряжения трапецеидальной формы с раз махом Uр, частотой повторения Fnи длительностью фронтов /ф(с) при
ближенно выражается соотношением [14, 361
1 = ^ (U^/Up)0 Fl/Fn (1/2/ф
где — срок службы конденсатора при синусоидальном напряжении амплитудой £/м и частотой Fx.
Из последнего соотношения, если считать', что С/м доп — допусти
мая амплитуда синусоидального напряжения для обеспечения срока службы т1, можно найти допустимый размах трапецеидального напря жения для обеспечения требуемого срока службы (долговечности) т
^ р . доп = 2 »83£/м доп y f F i i J F j ( 2 ^ (с)) 1 п . |
(3.89) |
Выражение (3.89) применимо для случаев, когда работа конден саторов происходит в области, где ЧР имеют интенсивность начальных.
Показатели степени а |
к п — коэффициенты, |
зависящие ог конструк |
|||
ции, типа диэлектрика |
температуры и ряда |
других факторов. Значе |
|||
ния а и п приведены в работе [361 |
размахов |
несинусоидаль- |
|||
В |
результате |
вычисления допустимых |
|||
ного |
напряжения |
по |
всем ограничивающим |
факторам |
(допустимому |
нагреву, допустимому току и необходимой долговечности) в качестве истинного значения допустимого размаха принимается минимальное из всех значений, а в результате сопоставления его с требуемым разма хом уточняется габарит конденсатора.
б. МЕТОДИКА ОПТИМАЛЬНОГО ВЫБОРА КОНДЕНСАТОРА ДЛЯ КОНКРЕТНОГО РЕЖИМА
Опыт эксплуатации радиоэлектронной аппаратуры (РЭА) показы вает, что нарушение нормальною функционирования радиоэлектрон ных устройств по причине выхода из строя конденсаторов составляет около 3 % от общего числа отказов. Более половины этих отказов яви лись следствием неправильного выбора конденсаторов [13]. Следова тельно, обоснованные рекомендации по правильному выбору конден саторов с учетом их электрических и тепловых нагрузок, стабильно сти параметров, механических, климатических и других факторов, влияющих на работоспособность конденсаторов, имеют важное значе ние для повышения надежности РЭА на этапе ее проектирования.
Одной из основных задач разработчиков аппаратуры является зада ча выбора оптимального конденсатора (минимальных габаритов и массы). При этом режим его работы с учетом разумного запаса должен быть близок к предельно допустимому. Такой критерий выгоден и в эконо мическом аспекте, так как имеет место экономия материалов, идущих на изготовление конденсатора, снижается стоимость аппаратуры, улуч шаются ее массо-габаритные характеристики, снижается стоимость транспортировки аппаратуры.
Исходными данными для выбора конденсатора являются: номинальная емкость и допустимое ее отклонение при изменении
условий эксплуатации; требуемые показатели надежности;
153
требуемый электрический режим — величина и форма, времен* ные или частотные параметры воздействующих на конденсатор напря
жений и токов; |
условия |
эксплуатации — диапазон рабочих |
тем |
||
климатические |
|||||
ператур, влажности, |
давления; |
|
|||
требуемые механические |
нагрузки — вибрации, удары, ускоре |
||||
ния; |
охлаждения; |
|
|
||
условия |
|
|
|||
особые |
условия |
эксплуатации. |
|
||
Последовательность |
операций выбора: |
начи |
|||
1. Предварительный |
выбор типа конденсатора — следует |
нать с анализа параметров конденсаторов, предназначенных для дан ной области применения. Промышленность, наряду с конденсаторами широкого применения, выпускает конденсаторы целевого назначения (для импульсных модуляторов РЭА, коммутирующие для тиристорны» преобразователей, фильтровые и т. д.). Поэтому целесообразно начать выбор из числа специально выпускаемых для этой цели конденсаторов. Помимо конденсаторов целевого назначения, следует подобрать наи более подходящие конденсаторы широкого применения, обеспечиваю щие максимальную удельную энергию. По основным параметрам им пульсного режима (частота повторения импульсов Fn и длительность
фронтов / ф(с)), используя |
расчетную зависимость удельной энергии |
f (Fntф (с)) (см. рис. |
1.30), предварительно выбирают тип конден |
сатора (или группу конденсаторов).
В ходе этой предварительной работы необходимо иметь в виду весь комплекс исходных данных, который возможно позволит сокра тить число предварительно выбранных конденсаторов.
2. Расчет потерь в' конденсаторе. Исходными данными для расче та являются:
характеристики электрического режима — размах несинусоидаль ного напряжения, его форма, временные параметры, характер нагру
жения; известные параметры эквивалентной схемы конденсатора — пара
метры единичных релаксаторов Ri, Q , т* (для ориентировочных рас четов можно воспользоваться данными табл. 2.6);
требуемая номинальная емкость конденсатора.
Расчет мощности потерь производится в соответствии с рекомен дациями гл. 2.
3. Анализ теплового режима конденсатора — целесообразно про водить одним из методов, описанных в § 1—3 гл. 3, учитывая их просто ту и достаточную для инженерных расчетов точность. По характеру нагрузки (непрерывная, кратковременная, циклическая), рассчитанной выше мощности потерь и известном ее изменении во времени Рп(7),
известных тепловых параметрах конденсатора Rr и тг определяются основные тепловые характеристики режима i>р(/), i>n(7J, 0макс, 0МИН, 0ср.
4. Определение максимально допустимого размаха импульсного напряжения. Данные анализа теплового режима и результат расчета мощности потерь позволяет определить допустимый размах несинусои дального напряжения Up доп. При правильно выбранном типономинале
Uр доп, рассчитанное в соответствии с рекомендациями § 4 гл. 3 должно
быть близким к заданному (требуемому) размаху импульсного напряже ния Up треб, но не меньше, т. е: Up доп > треб. В противном случае
расчеты следует повторить для другого типономинала (большего габа рита).
154
5.Проверка токовых нагрузок конденсатора — производится в со ответствии с методикой, изложенной в § 4 гл. 3.
6.Проверка надежностных характеристик конденсатора (его ре сурса). Проводится в соответствии с рекомендациями § 4 гл. 3.
7. Окончательный выбор |
конденсатора. В процессе вычислений |
||||
по описанной методике может |
оказаться, |
что для |
конкретного |
режима |
|
пригодны несколько конденсаторов разных типов. |
В этом случае при |
||||
окончательном выборе необходимо сопоставить возможные |
варианты |
||||
по массо-габаритным характеристикам и стоимости |
изделий. |
Предпоч |
|||
тение отдается тому типу, для которого |
данные |
показатели |
мини |
||
мальны. |
|
|
|
|
|
6, МЕТОД ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ ОЦЕНКИ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПЕРЕПАДОВ В КОНДЕНСАТОРАХ
В практике конденсаторостроения для экспериментальной опенки температуры на поверхности конденсатора и в. его центре используют ся в основном контактные методы. Суть этих методов состоит в непо средственном измерении температуры посредством малогабаритных термопар или термисторов, помещенных как на поверхности конден сатора, так и встроенных в него. Реализация такого метода связана со следующими недостатками*
1)нарушается целостность конструкции конденсатора;
2)приклеивание термобатареи приводит к значительным погреш
ностям из-за отвода тепла датчиками и проводами;
3)встроенные термопары вносят изменения в конструкцию кон
денсатора и снижают его электрическую прочность; 4) для ряда конструкций конденсаторов, например, для объемно
пористых структур, встраивание термопар практически невозможно; 5) инерционность измерения, исключающая практическую целе сообразность его применения, где требуется измерять мгновенные зна
чения быстроизменяющихся температур.
В связи е этим разработан метод оценки температуры активной области конденсатора косвенным путем, используемый в полупро водниковой технике.
Измеряются температурные зависимости основных электрофизи ческих параметров конденсатора (С, tg 6, /?из, / ут, Z) и проводится их
анализ с целью выявления наиболее термочувствительного из них в требуемом интервале температур. Зависимость термочувствительно ного параметра (ТЧП) от температуры при равномерно прогретом объе
ме конденсатора |
(путем термостатирования) |
используется в дальней |
|||
шем в качестве |
градуировочной |
кривой. |
|
||
В процессе |
работы конденсатора |
на реальную электрическую на |
|||
грузку фиксируется |
изменение |
ТЧП |
в зависимости от среднеповерх |
||
ностной температуры |
и затем сравнивается |
с градуировочной кривой. |
Сравнение двух зависимостей позволяет определить среднеинтеграль ную температуру Ту активной части конденсатора. Согласно резуль
татам проведенных исследований |
температуры |
Ту пропорциональна |
максимальной температуре конденсатора, т. е. |
|
|
^ м а к ! -7^ |
* |
(3.90) |
где К — коэффициент пропорциональности, который для конденсато ров, применяемых в РЭА, не превышает 1,2.
Среднеповерхностную температуру можно измерить бесконтакт ным малоинерционным методом, например, путем регистрации тепло
155
вого излучения инфракрасным пирометром (болометром) или одним из контактных методов.
Погрешность косвенного измерения температуры с помощью ТЧП связана с погрешностями процесса градуировки и его измерения.
Погрешность градуировки обу словлена качеством термостатирования, точностью поддержания темпера туры и равномерностью температур ного поля термостата. Погрешность измерения ТЧП определяется по грешностью прибора, используемого для измерения, и коммутационными погрешностями. Коммутационные по грешности возникают при переключе-
Рис. 3.12. Зависимость коэффициен та теплоотдачи алюминиевых электро литических конденсаторов от площа ди боковой поверхности: 1 — при Фн =
= 10 °С; 2 — при Он = 30°С
нии греющего (рабочего) тока на измерительный, обусловлены возни кающими при этом переходными процессами и зависят от способа ком мутации.
На основании экспериментальных данных для электролитических конденсаторов построены зависимости ат = / (S, д н) (рис. 3.12).
Рис. 3.13. К определению Ов по зависимости tg6 от температуры кон
денсаторов (градуировочная (1) и рабочая (2) зависимости): а — К73- 16-63В-6,8 мкФ; б — К73-16-63В-10 мкФ; в — К73-16-63В-0,47 мкФ; г —
К73-16-63В-1,0 мкФ (рабочие зависимости tg6 от температуры: 2 — при Я,, 5 — при Ра)
156
Как показали эксперименты для пленочных конденсаторов наибо лее значительным ТЧП является tg б.
При равномерном ступенчатом прогреве (ступень 10 °С) всего объе ма конденсатора получены градуировочные зависимости tg б = / (Л . Так, в частности, на рис. 1.12 показаны такие зависимости для различ
ных |
номиналов конденсаторов К73-16. Кривые |
имеют |
характерный |
||||||||
для |
ПЭТФ-пленки, |
максимум при температурах |
120. . .125 °С. |
||||||||
|
Аналогичные по характеру кривые зависимости tg б от температу |
||||||||||
ры поверхности конденсаторов, находящихся под |
нагрузкой, |
показа |
|||||||||
ны на рис. 3.13, а—г. |
|
|
|
|
|
|
|||||
7. ВЛИЯНИЕ ПРИНУДИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ |
|
|
|||||||||
НА ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ КОНДЕНСАТОРА |
|
|
|
|
|||||||
ных |
При конструировании РЭА для повышения теплоотвода с aniяв |
||||||||||
элементов |
применяется |
их принудительное |
охлаждение, |
напри |
|||||||
мер, |
путем обдува. Находящиеся |
в этом же объеме пассивные элемен |
|||||||||
ты, |
в |
частности — конденсаторы, |
также подвергаются |
охлаждению. |
|||||||
|
Об эффективности применения принудительного теплоотвода в пер |
||||||||||
вую очередь можно судить но отношению наружного теплового |
сопро |
||||||||||
тивления к полному тепловому сопротивлению конденсатора -- RT H/RT. |
|||||||||||
Чем |
|
больше |
доля |
RT н в |
полном тепловом |
сопротивлении Я, |
|||||
Н/вт |
г- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
V |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
\ V |
|
2 0 ЛС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
\ 4 '1\ |
50‘С |
Рис. 3.14. Экспериментальные зависимо |
|||||||
|
|
\ 1\ |
|
сти тепловых сопротивлений конденсато |
|||||||
|
|
\ |
N |
|
|||||||
1 |
|
|
N |
|
ров К50-24 от площади"боковой поверхнос |
||||||
|
|
|
X s |
|
ти для различных наружных шрегревов |
||||||
|
|
|
V |
|
|||||||
k |
в |
\2 16 20 |
2k 28 S,CM2 |
д н |
(а)(-------- полное среднее тепловое со |
||||||
противление; --------- наружное тепловое |
|||||||||||
|
|
а |
|
||||||||
|
|
|
сопротивление); |
отношения |
наружного |
||||||
теплового сопротивления к полному среднему |
тепловому |
сопротивле |
|||||||||
нию (б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
конденсатора, тем эффективнее должно быть принудительное охлаж дение для снижения перегрева диэлектрика. Последнее является ком петенцией потребителей, так как в их распоряжении все возможности по осуществлению различных способов принудительного охлаждения.
Целесообразно разработчикам указывать в ТУ на конденсаторы ве личины внутренних тепловых сопротивлений RTB. Потребители же,
подбирая RT 1Г исходя из конкретных условий работы конденсатора,
должны добиваться того, чтобы перегрев диэлектрика не превышал допустимого значения. В этой связи были проведены исследования
157
тепловых режимов конденсаторов К50-24 в условиях принудительного охлаждения.
На рис. 3.14—3.15 показаны экспериментальные кривые зависи мости внутренних и наружных тепловых сопротивлений и их отноше ние от площади боковой поверхности конденсаторов К50-24, а также от интенсивности принудительного охлаждения (скорости движения
воздушного |
потока). Полученные значения отношений |
тепловых со- |
прогивлений |
R TtH/R T =* 0,71. . .0,85 для конденсаторов |
К50-24 позво |
лили при применении принудительного охлаждения снизить /?т в 3 —
Рис. 3.15. Зависимость тепловых сопротивлений конденсаторов К50-
24 от интенсивности |
охлаждения |
|
(скорости обдува) |
для |
различных |
номиналов: 6,3 В х |
220 |
мкФ (/), |
25В X 470 мкФ (2), |
160В х ЮО мкФ |
|
(3), 160В X 220 мкФ (4)______ пол |
||
ное среднее тепловое |
сопротивле |
|
ние; --------- наружное |
тепловое |
|
сопротивление |
|
|
5 раз и тем самым увеличить электрическую нагрузку по напряжению в 1,7 — 2,2 раза по сравнению с естественными условиями охлаждения.
Проведенные испытания конденсаторов К50-24 в условиях прину дительного охлаждения и при повышенных нагрузках (недопустимых при естественном теплоотводе) дали положительные результаты.
Режимы и результаты испытаний приведены в табл. 3.4.
3.4. Режимы и результаты испытаний конденсаторов К50-24 при принудительном охлаждении
|
Режимы испытаний |
||
Номинал |
0Q 0Q |
=1 |
|
|
|
к |
и |
|
£ |
м |
|
|
|
|
Количество, шт. |
Время испы таний, ч |
ДС/с, % |
tg в, % |
|
Среднее значение |
Расчетное значение с вероят ностью 0,996 |
Среднее значение Расчетное значение с вероят ностью 0,996 |
6,3 Вх220 мкФ |
2 |
1,4 |
2 |
14 |
250 |
6,25 |
29,5 |
16,5 |
32,21 |
40 ВхЗЗО мкФ |
6 |
0,5 |
10 |
10 |
300 |
1,65 |
10,51 |
10,3 |
19,24 |
40 В х 330 мкФ |
6 |
2,6 |
0,7 |
10 |
500 |
1,28 |
10,41 |
11,5 |
31,1 |
П р и м е ч а н и я : |
|
1. Форма |
напряжения — синусоидальная, |
пульсирующая. |
|||||
2. 7о = 20°С. 3, Скорость движения воздуха |
6 м/с. |
|
|
|
|
158
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ПРОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА МОЩНОСТИ ПОТЕРЬ MAIN
И ФРАГМЕНТ РАСПЕЧАТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА
С |
ПРОГРАММА ап Я РАСЧЕТА |
СМОЩНОСТИ ПОТЕРЬ В КОНДЕНСАТОРЕ
СПРИ ЗАДАННЫХ ЕГО ЧАСТОТНЫХ
С ХАРАКТЕРИСТИКАХ И ФОРМЕ
СКРИВОЙ НАПРЯЖЕНИЯ
С N T - ЧИСЛО УЗЛОВ ЧАСТОТНЫХ
СХАРАКТЕРИСТИК КОНДЕНСАТОРА
С |
F l( N T ) - |
МАССИВ |
ЧАСТОТ |
С |
C l (NT) - |
МАССИВ |
ЕМКОСТИ |
С |
Т61 (NT) - МАССИВ |
ТАНГЕНСА УГЛА ПОТЕРЬ |
|
С |
WORK (NT), ARB (NT), VAL (NT)~ |
D-РАБОЧИЕ МАССИВЫ
ОN01M - ЧИСЛО БЛИЗЛЕЖАЩИХ УЗЛОВ
СДЛЯ И Н Т Е Р П О Л Я Ц И И
СE P S - АБСОЛЮТНАЯ ПОГРЕШНОСТЬ
СИНТЕРПОЛЯЦИИ
С |
F 0 -ЧАСТОТА 1-Й |
ГАРМОНИКИ |
С |
М = 2 * * К ~ ЧИСЛО |
УЗЛОВ |
СКРИВОЙ НАПРЯЖЕНИЯ
С |
MN м!г-МАКСИМАЛЬНОЕ ЧИСЛО ГАРМОНИК |
||
С |
X (2 * М) - РАБОЧИЙ |
МАССИВ |
|
с |
F K (MN) - |
массив |
а* та |
|
COMMON |
PI, IKL |
|
DIMENSION F I (13), Cl (l3), TC l(l3 ),
*WORK (13), ARB (13), VAL (13),
*X (8192), FK (2048)
ДАТА F I / 50., 100,, 750., 1000.,
*1500., 3000., 7000., 15000., 50000.,
*200000.,700000., 1500000., 10000000.1,
*C l/ I . ,l. ,l. ,l. ,t . ,l. ,1 . ,l. ,l. ,t . ,t .
*ТВI /0. 0 0 2 ,0 .0 0 0 ,0 .0 0 5 , 0.00B,
* |
0 .0 07 , 0 .0 0 8 , 0.01, 0.012, |
* |
0.018, 0.021, 0.023, 0.033,0 .06{ |
NT = 13
PI=3. 14159
IKL =0
EPS =0.05
NDIM =5
F0 =50.
К= 11
СФОРМИРОВАНИЕ И ЗАПОМИНАНИЕ
СМАССИВОВ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
м= г* * к
мх= г*м
M N = м/г MNI —MN +I
до 10 1=2, мх, г
10 Х(1) =0. н=г. # P I /M
ДО 20 1 = 1, МХ,2
О = ( 1-1) /2
20 X(l)=FUN(3*H) ДО 31 1=1, МЫ F = I * F 0
31 FK(l) = FCТб (F,NT, FI, Cl, T6I,
»WORK, ARG, VAL, ЫД1М, EPS)
СБЫСТРОЕ ПРЕОБРАЗОВАНИЕ ФУРЬЕ
HT=2./M
CALL FFTRAN (-1., HT, X, К)
ССУММИРОВАНИЕ РЯДА ФУРЬЕ
КМ=К-1 ДО 30 КР=1,КМ
|
NR =2 * * КР |
|
|
CALL |
SC/MF(X, FR, NR, F0F, S) |
|
12, NR, S |
|
12 |
FORMAT (2OX, ''ЧИСЛО ГАРМОНИК* 20, IS, |
|
* |
I0X, 7СУММА РЯДА7, 2X, 613,6) |
30CONTINUE STOP ЕЫД
SUBROUTINE- SUMF (X, FK, NR, F, S)
ССУММИРОВАНИЕ РЯДА ФУРЬЕ