Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Руководство по проектированию вентиляции угольных шахт

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.11.2023

Размер:

10.76 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1213 / 2413 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 > Следующая >>>

Рис. 44. Номо грамма для опре деления величины

-^к^тп^п^в опи"

рально-навквного калорифера КФСО

Рис. 45. Номо грамма для опре деления величины

лк*тп/°в^в спи-

рально-навивного калорифера КФБО

Модель

КФС

КМ С

КЗВП

К В Б

КФ Б

КМ Б

К4ВП

Характе
ристика			1	2	3	4	5	6
			1	2	3	4	5	6
SH, м2			7,25	9,9	13,2	167	20,9	25,3
S в»		м2	0,0845	0,115	0,154	0,195	0,244	0,295
ST,		м2	0,0046	0,0046	0,0061	0,0061	0,0076	0,0076
d,		мм	30	45	45	45	45	45
А к			0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
В к - 104			45,5	62,2	62,2	70,4	79,4	95,5
S н,		м2	7,25	9,9	13,2	16,7	20,9	25,3
SB,		м2	0,0845	0,115	0,154	0,195	0,244	0,205
STj		М2	—	0,00114	0,00102	0,00102	0,00095	0,00095
d,		мм	30	45	45	45	45	45
А к			0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
В к - 10*			—	235	373	473	635	767
S»,		м2	—	9,9	13,2	16,7	20,9	25,3
SB,		м2	—	0,115	0,154	0,195	0,244	0,295
Sт,		м2	—	0,00077	0,00076	0,00076	0,00095	0,00095
d,		мм	—	20	25	25	25	40
А к			—	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
В к . 104			—	502	502	642	642	770
S H ,		м2	7,25	9,9	13,2	16,7	20,9	25,3
5в,		м2	0,0845	0,115	0,154	0.195	0,244	0,295
ST,		М2	0,0046	0,0046	0,0061	0,0061	0,0076	0,0076
dj	мм		30	45	45	45	45	45
Л к			0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
ВК.Ю4			45,5	62.2	62,2	79,4	79,4	95,5
5н 1		м2	9,3	12,7	16,9	21,4	26,8	32,4
Sв,		м2	0,0845	0,115	0,154	0,195	0,244	0,295
•^Ti		М2	0,0061	0,0061	0,0082	0,0082	0,0102	0,0102
d,	мм		45	45	45	45	45	45
А к			0,064	0,064	0,064	0,064	0,064	0,064
В к - 104			34,4	46,5	46,5	59,0	59,0	72,0
5н. м2			_	12,7	16,9	21,4	26,8	32,4
SВ, м2			—	0,115	0,154	0,195	0,244	0,295
5т, м2			—	0,00152	0,00135	0,00135	0,00127	0,00127
d,	мм		—	30	30	30	30	40
А к			—	0,064	0,064	0,064	0,064	0,064
В к . 104			—	188	282	357	475	575
5н,	М2		_	12,7	16,9	21,4	26,8	32,4
5в,	м2		—	0,115	0,154	0,195	0.244	0,295
Sт, м2			—	0,00102	0,00102	0,00102	0,00127	0,00127
d,	мм		—	25	25	25	40	40
■^к			—	0,064	0,064	0,064	0,064	0,064
Б к . 104			—	279	374	472	476	570

рпстики калориферов
Номера калориферов
7	8	9	10	И
30,4	35,7	41,6	47.8	54,6
0,354	0,416	0,466	0,558	0,638
0,0092	0,0092	0,0107	0,0107	0,0122
45	45	76	76	76
0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
95,5	112	112	129	129
30,4	35,7	41,6	47,8	54,6
0,354	0,416	0,486	0,558	0,638
0 00114	0,00114	0,00133	0,00133	0,00152
45	45	76	76	76
0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
769	905	905	1040	1040
30,4	35,7	41,6	47,8	54,6
0,354	0,416	0,486	0,558	0,638
0,00115	0,0015	0,00134	0,00178	0,00203
40	40	40	40	40
0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
770	898	898	775	1070
30,4	35,7	41,6	47,8	54,6
0,354	0,416	0,486	0,558	0,638
0,0092	0,0092	0,0107	0,0107	0,0122
45	45	76	76	76
0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
95,5	112	112	129	129
38,9	45,7	53,3	61,5	69,9
0,354	0,416	0,485	0,558	0,638
0,0122	0,0122	0,0143	0,0143	0,0163
45	45	76	76	76
0,064	0,064	0.064	0,064	0,064
72,0	83,2	83,2	96,5	96,5
38,9	45,7	53,3	61,5	69,9
0,354	0,416	0,485	0,558	0,638
0,00152	0,00152	0,00178	0,00178	0,00203
40	40	40	45	45
0,064	0,064	0,064	0,064	0,064
685	805	680	775	775
38,9	45,7	53,3	61,2	69,9
0,354	0,415	0,485	0,558	0,638
0,00153	0,00153	0,00237	0,00237	0,00271
40	40	50	50	50
0,064	0,064	0,064	0.064	0,064
570	675	510	580	580

12 13 14

— — —

_
_
_	_
_	_
—	—	—
_
_
_
__
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—

_ _

—— —

—_

—_,

—_

—, _ _

—1 — —

Модель		Характе
Модель		ристика		1	2	3		4	5	6
				1	2	3		4	5	6
СТД3009ВБ S„,			^	7,05	9,6	12,8		16,3	20,4	24.2
		Sn,	м2	0,094	0,129	0,172		0,218	0,272	0.323
		S T,	М2	0,0044	0,0048	0,0064		0,0064	0,0080	0,0080
		d, ММ		20	32	32		32	32	32
		А к		0,043	0,043	0,043		0,043	0,043	0.043
		Вк ■10*		53	72,5	54		68,5	91,5	109
СДТ3010ВБ		Sa,	м2	7,05	9,6	12,8		16,3	20,4	24,2
		SB,	м2	0,094	0129	0,172		0,216	0,272	0,323
		S T ,	М2	0,0006	0,0006	0,00107	0,00107		0,00134	0,00134
		d,	мм	20	32	32		32	32	32
		А к		0,043	0,043	0,043		0,043	0,043	0,043
		Вк ■104		388	530	400		505	505	600
КФСО		S H,	м2	7,15	9,77	13,43		17,06	21,71	26,29
		S 3,	М2	0.0739	0,0913	0,12		0,153	0,167	0,227
		S T,	м2	0,0061	0,0061	0,0084	0,0084		0,0107	0,0107
		d,	MM	32	32	40	1	40	50	50
		A «		0.065	0.065	0,065	0,065		0,065	0,065
		B K- 104		30,0	36,2	36,2		44,0	44.0	53,6
КФ БО		Sa,	м2	9,54	13,02	16,28	20,68		26,88	32,55
		S D,	м2	0,0739	0,0913	0,112	0,143		0,182	0,222
		S T ,	M2	0,0081	0,0081	0,01		0,01	0,0132	0,0132
		d,	мм	40	40	50		50	50	50
		A K		0,086	0,086	0,086	0,086		0,086	0,086
		B K ■	104	22,6	27,8	27,8		33,2	33,2	41,5
В таблице приняты следующие обозначения:						8И — поверхность нагрева калориферов,
d — диаметр патрубка, мм;				1	Su	0,24	Sn
d — диаметр патрубка, мм;				1728	Sn	970
				1728	Sn	970
При теплоносителе — пар:
				= °*р =	0 ;	a i = d p .
5.	Проверяется степень нагрева воздуха ар в								ряду и степень
охлаждения теплоносителя арар.						калориферов величина				ау =
При	однорядном			расположении		калориферов величина				ау =
= ар должна быть больше указанной в табл. 45, а ауоу должно
находиться в пределах, указанных в табл. 45.								в табл. 45, то это
Если значение ау будет меньше указанного								в табл. 45, то это

означает, что скорость движения воздуха vtiyn принята слишком высокой.

В случае, когда ауоу не входит в пределы, указанные в табл. 45, следует изменять скорость движения воды в трубках калори фера UDд.

Номера калориферов

7	8	9	10	11	12	13	14
29,1	34,3	40,5	46,8	52,5	58,8	67,1	74,2
0,388	0,457	0,533	0,611	0,700	0,785	0,883	0,99
0,0096	0,0096	0,0122	0,0122	0,0128	0,0128	0,0144	0,0144
50	50	50	50	76	76	76	76
0,043	0,043	0,043	0,043	0,043	0,043	0,043	0,043
109	126	126	145	145	151	151	170
29,1	34,3	40.5	46,8	52,5	58,8	67,1	74,2
0,388	0,457	0,533	0,611	0,700	0,785	0,883	0,99
0,0016	0,0016	0,0014	0,0014	0,00214	0,00214	0,00241	0,00241
50	50	50	50	76	76	76	76
0,043	0,043	0,043	0.043	0,043	0,043	0,043	0,043
600	700	950	1080	805	905	905	1020
30,05	35,28	41,89	48,22	55,84		_	_
0,271	0,318	0,375	0,431	0,497	_	_	_
0,0122	0,0122	0.0146	0,0146	0,0168	_	_	_
76	76	76	76	76	_	_	_
0,065	• 0,065	0,065	0,065	0,065	_	_	_
53,6	64	64	74	74	—	—	—
40,06	47,04	55,86	64,29	71,06	_	_	_
0,271	0,318	0,375	0,431	0,475	_	_	_
0,0163	0,0163	0,0193	0,0193	0,0213	_	__	_
76	76	76	76	76	_	__	_
0,086	0,086	0,086	0,086	0,086	_	_	_
41,5	48,8	48,3	55,5	55,5	—	—	—
м2; 8В —живое значение по воздуху м*;				ST —живое	значение	по теплоносителю,

6. При двухрядном расположении калориферов определяются

значения ау и ау для всей группы по соответствующим					формула!М,
приведенным в табл. 46. Значение ау должно быть больше						ука
занного в табл. 45, ауау должно		находиться в пределах,				ука
занных в табл. 45.
Производится проверка, аналогичная указанной в п. 5.
7. Определяются конечные температуры воздуха tu					и тепло
носителя tT к по формулам:
tB K — dy(tT	n	£в.н)"Ь^в.н		С;		(Ю*7)
^т. к = ^т. н	ау&у(^т.н		и)	С,		( 1 0 .8 )

гДе £г. н — начальная температура теплоносителя, °С; *в. н — начальная температура воздуха, °С.

Модель

калори

фера

КФС,

кмс,

кзвп

КФБ,

КМБ,

К4ВП

КВБ

КФСО

КФБО

СТД

3009

СТД

ЗОЮ

Эмпирические формулы по определению коэффициентов теплопередачи и потерь депрессии стальных калориферов!

Коэффициенты теплопередачи, ккалДм1• -°С)

при обогреве паром

£тп = 12,1 (Ув\в)0-366

Атп=ю (VBYB)0,42

Лтп= 15,3 ((VYB)0-351 k j n = 16 (iVYe)9’439 k m = 14,2 K V B)0’456

&гп= 14,7 (ув^в)0,339

	при обогреве водой со скоростью, м/с
0,02-0,25		0,25—1,0
Атп= 14.1 (уп7в)°'"89у9д 68		Лтп= Ш (УвУв)°’393У°в^0в
Агтп= 12.4 (УвУв)0’331^ 140		к т п= 9,5 (ув7в)°'446у9д094
к гп = 18,5	(увУв)°-275у^192	*тп = 15,3(увТв)0’343^ 149
k m = 19,4	(ув7в)0,384у®д201	/стп = 14,3(ув7в)0>501^ 122
Агтп = 17.9 K Y B)0-381^ 178		*тп = 12,7(ув\в)°’Б17у^113
А-Тп = 16.3(увУв)°’302у^149		k m — 13,2 (увТв)°’371у2ц 81

Потери депрессии, кгс/м*

*! = 0,122 K Y B)1'73

Л1 = 0,175(увув)1'72

h i — 0,153 (I>BYB)M9 h i = 0,335 K YB)2’01 h i = 0,43 K Y B)1-94

= 0,157 (^eYe)1,73

* До данным альбома «Сантехпроект», М., Союзсантехпроект, 1 9 6 8 .

					Т а б л и ц а 45
Основные расчетные параметры калориферных установок
			Расчетные показатели для бассейнов
	Показатели			Караган
			Донецкого	Караган	Кузнецкого
			Донецкого	динского	Кузнецкого
Расчетная	температура	наружного
воздуха	*в. н. ° С ...........................		-3 6	—45	- 5 0
Объемная масса воздуха ув. н, кг/м3,			1,48	1,54	1,58
при fB. н
Средняя	объемная масса воздуха
ув+зо°» кг/м3, на выходе из калори			1,15	1.15	1,15
феров при t в. к		С

Минимальные значения степени на грева воздуха ау\

при параметрах теплоносителя:

150—70? С 130-705 С . .

при теплоносителе —пар с tT п= = 143° С

Пределы значений степени охлажде ния воды ЯуСТу при параметрах:

150—70° С 130—70° С ......................................

Удельный расход тепла на нагрев воздуха, поступающего в шахту, £уд, ккал • с/(ч • М3)

0,22	0,26	0,28
0,25	0,29	0,31
0,23	0,27	0,29
0,43-0,48	0,41-0,46	0,40-0,45
0,38-0,42	0.34—0,40	0.33—0,39
42000	52000	57500

При однорядной группе калориферов а = ар, о = ор; при многорядной группе а = ау1 о = оу.

8. Определяется расход воздуха Q± в калориферах по фор муле

	<?i = vByBSBn^ р		кг/с,		(10.9)
где Slз — сечение, свободное для		прохода		воздуха, м2;
пк р — число калориферов в одном ряду.				переданного	воздуху
9. Определяется	количество	тепла	G,
в группе калориферов,
G =	0,24-36000!(в.к — в. н) ккал/ч.				(10.10)
10. Рассчитывается расход теплоносителя
	G______		м3/ч.		(10. 11)
	GT = (£т. Н-- £т. к) 970

Тепло

носи

тель

Горя чая вода

Пар

Формулы для расчета многорядных калориферных установок

Схема соединения рядов калориферов по теплоносителю

Последовательнопрямоточная

Последовательнопротив оточна я при о ф 1

Последовательнопротивоточная

при а = 1

П араллельная

Параметры всей установки, если известны параметры ряда

1 — [1 — ар (1+СТр)]пкл

(Ту — (Тр

1 + ар"

		/ 1	— ЯрСГр \
(Ту =	(Тр	V	1 - « р	)
(Ту =	(Тр	/ 1	— ûp(Tp \ пкл
		/ 1	— ûp(Tp \ пкл
	ар	\	1 - а Р	)
(Ту =	(Тр		а Рп к л
(Ту =	(Тр	1Ч- ар ( п-кл 1 )
	У	1Ч- ар ( п-кл 1 )

Параметры ряда, если известны параметры установки

(Тр — СГу	1 —	V 1 — ау (1+СТу)
(Тр — СГу	“р		1 + ° у
	“р		1 + ° у
		1	п к л г	1 - а уа у
		1	у	1 - а уа у
(Тр = (Ту	fl - -		^	1 ~ а У

Р -- У У - С

Û у

(Тр = (Ту

Икл — <Ly ( ЯкЛ — 1 )

СГр	яу = 1 — (1 — ар)якл	СГр = о у п кЛ	.	Пкл/—----------
(Ту = — V -	яу = 1 — (1 — ар)якл	СГр = о у п кЛ	Яр— 1	у 1 — Яу
п к л

П араллельная	ау = 1 — ( 1 — яр)пкл	—	.	ПКЛуГ—----------
П араллельная	—	—	Яр = 1 —	у 1 - f l y

Здесь пкл —число рядов калориферов.

11. Определяется расход теплоносителя gr в одном потоке

£т =	- Як. рИкл	М*/Ч,					(10.12)
£т =	- Як. рИкл	М*/Ч,
	пк. Р. П
где wK р/тгк> р> п — число	потоков	в	одном	ряду	калориферов;
га*кЛ— число рядов калориферов.
hi,мм бод.cm.	12.		Определяется потеря депрес
hi,мм бод.cm.	сии	на	преодоление		сопротивле
h-	сии	на	преодоление		сопротивле
	ний калориферов:
	проходу воздуха
	hy = 1 ,2/1^ !			мм вод. ст.,			(10.13)
	где 1,2 — коэффициент					резерва;
	h1 — потеря			депрессии		в	одном

ЬрМм ôoâm

	Мькг/(и2'с>	5 6 78 91012 Щм*/ч
	Мькг/(и2'с>	Рис. 47. Величина потерь депрессии в однохо
	Рно. 46. Величина потери депрессии	Рис. 47. Величина потерь депрессии в однохо
	для различных типов калориферов в за	довых калориферах в зависимости от расхода
	висимости от скорости воздуха	воды и диаметра патрубка d

калорифере; определяется	по формулед приведенной	в табл. 44,
или по номограмме (рис. 46);
проходу теплоносителя
Лт у = l ,	l r a , < мм вод ст.	(10.14)

129

где 1,1 — коэффициент резерва;
	кх — коэффициент, учитывающий влияние числа ходов в мно
	гоходовых калориферах; принимается по табл. 47;
	1г[ — сопротивление		одного	калорифера			проходу теплоно
	сителя; определяется по номограмме (рис. 47).
	13. Определяется площадь сечения проемов для прохода холод
ного воздуха				Qi
		я		Qi	МЛ,				(10.15)
		я	YB. н^тах		МЛ,				(10.15)
гДе	YB. H — объемная	масса воздуха			при	расчетной температуре
	холодного воздуха; принимается по табл. 45;
	vmax — допустимая максимальная скорость поступления воз
	духа на	калориферы через				проемы,		м/с;	утах =
	= 8 —j—10 м/с.					Т а б л и ц а		47
						Т а б л и ц а		47
	Коэффициент учета влияния числа ходов
	в многоходовых калориферах на величину
	их гидравлического сопротивления
	Число ходов			Число ходов			hx
	в калорифере			в калорифере			hx
	1		1.0		7		4,7
	2		1,5		8		5,4
	3		2,0		9		6,1
	4		2,7		10		6,8
	5		3,4		И		7,5
	6		4,1		12		8,2
14. Рассчитывается площадь сечения проемов для прохода
нагретого воздуха
		#	= —	---- м2,					(10.16)
			»B+30°yniax
где	YB+3O° — объемная	масса нагретого				воздуха;		принимается
	по табл. 45.							нагрев	1 мя/с
15. Определяется удельный gyA расход тепла на								нагрев	1 мя/с
поступающего в шахту воздуха
	£уд= 0,24ув+2°(см— в. н)3600 ккал • с/(ч • м3),								(10.17)

где tCM= +2° С — температура смеси холодного и подогретого

вкалорифере воздуха.

16.Определяется количество воздуха, нагреваемого одной

группой калориферов,

Q' = - - м3/с.	(10.18)
6УА

17. П])оизводится расчет всей калориферной установки; при этом определяется:

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1213 / 2413 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
12.11.202318.73 Mб56Рудничная вентиляция..pdf
#
12.11.202314.44 Mб16Рудничные вентиляторные и водоотливные установки..pdf
#
19.11.202356.25 Mб26Рудничные водоотливные установки..pdf
#
12.11.202318.31 Mб22Рудничный транспорт..pdf
#
12.11.20231.83 Mб2Руководство по поиску электронный каталог Научной библиотеки Пермского национального исследовательского политехнического университета..pdf
#
12.11.202310.76 Mб17Руководство по проектированию вентиляции угольных шахт..pdf
#
19.11.202326.6 Mб296Руководство по ревизии, наладке и испытанию шахтных подъёмных установок..pdf
#
12.11.20231.41 Mб56Руководство по учебной геодезической практике..pdf
#
19.11.202337.27 Mб1Руководство по физической химии..pdf
#
12.11.202319.57 Mб11Русская правда. Происхождение, источники, ее значение.pdf
#
12.11.202312.25 Mб12Русские карты Московии XV - начала XVI века..pdf

_
_
_	_
_	_
—	—	—
_
_
_
__
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—

_
_
_	_
_	_
—	—	—
_
_
_
__
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—

_
_
_	_
_	_
—	—	—
_
_
_
__
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—
_	_
_	_
_	_
_	_
—	—	—