книги / Руководство по проектированию вентиляции угольных шахт

Лпл —1

2.4250

0,93.

426 000

*С =

0,7-8,9 —2,2

f 2,2 = 2,9 мз/т.

5,5

9пл = 1*0,93 (2,9 —2,2) = 0,65 мз/т.

П о п л а с т у

II.

Прогноз газообильности монтажного слоя произ­

водится по формуле (3.15), так же как и для пласта V (см. ниже), а слоя,

отрабатываемого КГП, — по формуле (3.21) или (3.22), как и для пласта III.

П о п л а с т у

III.

По табл. 1 определяем остаточную метаноносность»

угля

х0л г = 2,0 м3/т* горючей массы.

Остаточная метаноносность отбитого угля по формуле (3.5)

х0

2,0(100-3,1 —7,4) = 1,8 мз/т.

100

&! = 0,4,

кт = 0,65,

и тогда коэффициент дренирования массива

*др= кткг = 0,4 • 0,65 = 0,26.

Удельное газовыделение с обнаженной поверхности определяем по фор­

муле (3.22)

П о п л а с т у IV.

Определяем х0 г = 2,5 м3/т горючей массы и

2,5(100 -9,3 —2,8) - =

2,2 мз/т.

100

По формуле (3.13)

Go = ~7=f \ ~

Q2^

’=

1.04• lO-з

мЗ/(мин• м2).

7 = 5,76. 103.2.1,04-10-3

( у ’ 300+3/<ю) = 15400 м3.

7

2-15400

ЛОС

кпл

=

0,85.

206 000 ““

дуч= 5 ,8 5 + 0 + 1,46 = 7,31 мЗ/т.

П о

п л а с т у

V

для прогноза газообильности производятся расчеты,

аналогичные расчетам для пласта III.

П о

п л а с т у

VI

прогноз газообильности производится так же, как

и для пласта I.

IX.3. Прогноз выделения углекислого

газа

П о

п л а с т у III. По формулам (VIII.6) и (VIII.7) определяем коэ<$^

фициенты:

к-,, м = ехр [0,025 (12—25)1 = 0,73;

* co e -0 ,5 4 + -gg î ~ = 0 , 8 5 .

По

данным,

приведенным в приложении V III, определяем константу

сорбции

17,5 =

0,040 см3/(г -ч).

~

Количество угля,

отбиваемого за один взрывной цикл, рассчитываем

по формуле (6.21)

,

1,78*0,6У 2,5-102(4,0— 0)

1С„

_

в

103-0,129-Ю-з

—

т-

С и с т е м а КГП (пласт II). По

формуле (6.40) определяем объем

подщитового пространства

7 = 4 -4 -4 + 2 -2

4 = 102 м3.

По формуле (6.24) находим

С и с т е м а р а з р а б о т к и д л и н н ы м и

с т о л б а м и (пласт IV)*

Задается нагрузка на забой А оч =

950 т/сут. Определяем абсолютную метано-

обильность участка

г

950 • 6,4

4,2.

1уч- ~ Ч т ~

По табл. 25 принимаем

кн =

1,7.

По формуле (6.15) рассчитываем нагрузку на забой

А0ц

864-4-3-1,0

950 т/сут.

1,7 • 6,4

IX.5. Расчет расхода воздуха по очистным участкам

П о

п л а с т у III.

а)

Производим расчет по выделению метана. Утечки воздуха через щито*

вое перекрытие определяем по формуле (6.32)

<?ут = 0,04.24.3,7 /5 3 = 40 ыЗ/мпн.

Расход воздуха для очистного забоя определяем по формуле (6.31)

<?оч= 7,92-103

0,01269 '(11°~3^ 1и5)2

+ 40 =

305 мз/шш.

Проверку расчета расхода воздуха производим по формуле (6.33)

305 <

14 /5 Л 0 2 + 4 0 .

б)

По выделению углекислого газа расход воздуха определяем по фор

муле (VIII. 27)

100-0,16-3,8

150 /мин.

(?оч

0,5 —0,1

в)

Для расчета по газам, образующимся при взрывных работах, по фор­

муле (6.23) определяем объем подщитового пространства

у щ =

2,3-4 ( * £ i + 1 / • £ « + < )

102 мз.

Расход воздуха рассчитываем по формуле (6.38)

Qy4= 305 • 1,7 = 520 мЗ/мпн.

П о

п л а с т у

IV.

а) Производим расчет по выделению метана. Абсо­

лютная газообильность равна

7,31 • 130 = 0,69 мЗ/мин.

1440

По табл. 25 выбираем

= 2,5.

Расход воздуха для очистного забоя определяем по формуле (6.29)

Çoq= 0,14 • 6,4 • 130 • 2,5 = 260 мЗ/мпн.

б)

По выделению углекислого газа расход воздуха для лавы определяем

по формуле (V III.27)

л

_

400.0,81-1,32 = 260 мз/мин.

^ оч~

0,5 - 0 ,1

в)

Для расчета по газам, образующимся при взрывных работах, опре

определяем

по формуле

(6.41)

Çoq= 6 • 20= 120 мЗ/мпн.

д) Расход воздуха,

для проветривания двух лав участка определяем

по формуле

(6.43)

Çyq= 2 . 260- 1,2 = 620 мз/мин.

П о п л а с т ' у II.

Расчет расхода воздуха для монтажных лав произ­

П о п л а с т а м I и

VI.

Расход воздуха рассчитывается по каждому

слою аналогично расчету

для

пласта IV. Результаты расчетов сведены

в табл. IX .3.

Т а б л и ц а IX .3

Расход воздуха по основным объектам

Объекты

Расход воз­

духа, м*/мин

Очистные выработки по пластам:

1 850

I

II

1 100

III

520

IV

620

V

600

VI

1840

Всего 2

<?уч

6 530

Подготовительные выработки 2

(?п

515

Обособленные выработки 2 Ço. в

430

Погашенные

лавы 2

(?оч. о

480

Камеры

2

QK

885

Утечки по шахте 2

(?ут. ш

803

2

= ю 600

По формуле (5.7) находим

*о =

о /

( 100—8,5 — 2,9

ол

ч/

3,4

щ -------- J = 3,0 мз/т.

Максимальная интенсивность газовыделения, согласно формуле (5.6),

13. r w

= 0,05 -1,3 -15 -1,2 (4,8—3,0) = 2,1

мз/мин.

Расход воздуха в призабойном пространстве определяем по формуле

(5.5)

п

_

12.8

Г

71-2,1

П2

^ 3- "

0.8

1_ 12 - 8 (1 — 0) + 18-2,1

J в150 м/ш ш -

Производительность

вентилятора рассчитываем по формуле (5.14)

Çu =

1,3 • 150= 195 мз/мпн.

д) Расход воздуха для проветривания

зарядной камеры определяем

по формуле (6.58).

16, тип батарей А10-2. Тогда

Принимаем число батарей в зарядке п =

QK= 30 • 1,6 • 16= 780 мЗ/мин.

•) Утечки воздуха по шахте рассчитываем по формуле (6.64)

2

<?УТ. ш = (1,15 • 6530+515). 0,1 = 803 мЗ/мин.

Здесь кч =

0,1 принят по табл. 18.

ный период в

результате

расчета получена депрессия,

равная Лн =

= 320 мм вод. ст.

Значения

а приняты согласно каталогу

коэффициентов

Рис. IX.4. Упрощенная схема вентиля-

Рио. IX.5. Упрощенная ске-

ционных соединений шахты на началь-

ма вентиляционных соедине­

ний период развития горных работ

ний шахты на копечпый пе­

риод развития горных работ