1.2.5 Термический коэффициент полезного действия цикла Ренкина.

Термической КПД цикла Ренкина во влажном насыщенном, сухом насыщенном и перегретом паре определяется по общей формуле

(1.14)

Преобразует формулу (1.10)

Тогда

или (1.15)

Получим еще одну формулу для , для чего приравняем уравнения (1.7) и (1.8) и выразим из равенства:

(1.16)

Подставим (1.16) в формулу (1.14) окончательно получим:

(1.17)

При невысоких давлениях работой питательного насоса можно пренебречь, то есть считать

.

Тогда из формулы (1.16), (1.15) и (1.17) получаем приблизительные соотношения:

(1.18)

(1.19)

или (1.20)

достоинством точной формулы (1.17) и приблизительных (1.19) и (1.20) является то, что в них отсутствует , характеризующая работа питательного насоса. В то же времялегко определяется по таблицам насыщенного водяного пара как удельная энтальпия кипящей жидкости при давлении(«энтальпия конденсата»).

Из сравнения формул (1.3), (1.4) с (1.14) и (1.20) видно, что термический КПД цикла Ренкина как в насыщенном, так и в перегретом паре выражается одинаковым образом.

1.2.6 Исследования влияния параметров пара на термический кпд цикла Ренкина. Влияние изменения начального давления при постоянной температуре перегретого пара

Рис.1.16 Цикл Ренкина в перегретом паре при различных значениях начального давления () на диаграммепри

Рис.1.17 Цикл Ренкина в перегретом паре при различных значениях начального давления () на диаграммепри.

Повышение начального давления припозволяет повысить термический КПД цикла Ренкина, так как возрастает среднеинтегральная температура теплоподвода в котлоагрегате за счет возрастания температуры насыщения(). Но при повышенииуменьшается степень сухости пара(), что способствует эрозии лопаток последних ступеней турбины при работе во влажном насыщенном паре. Издиаграммы следует, что увеличениеприводит у увеличению адиабатного теплоперепада энтальпии () на лопатках турбины ().

(1.21)

Как следует из формулы (1.17) и (1.20), увеличение теплоперепада приводит к увеличению термического перепада цикла Ренкина.

Влияние изменения температуры перегретого пара при постоянном давлении

Рис 1.18 Цикл Ренкина в перегретом паре при различных значениях начальной температуры () на диаграммепри

Рис 1.19 Цикл Ренкина в перегретом паре при различных значениях начальной температуры () на диаграммепри

При повышении в условияхпроисходит увеличение термического КПД цикла Ренкина за счет увеличения среднеинтегральной температуры теплоподвода и адиабатного теплоперепада ().

Здесь

Увеличение начальной температуры приводит, при неизменном начальном давлении, к повышению степени сухости пара на выходе из турбины(), что улучшает условия работы лопаток последней ступени турбины.

Поэтому повышение начального давления следует проводить при одновременном повышении начальной температуры перегретого пара.

Влияние конечного давления в конденсаторе

Как следует из диаграммы (рис 1.19) уменьшение конечного давленияи соответствующей ему температуры насыщенияприводит к уменьшению среднеинтегральной температуры теплоотвода и значительному увеличению адиабатного теплоперепада. Таким образом, уменьшения конечного давленияоднозначно приводит к увеличению термического КПД цикла Ренкина.

Для уменьшения в конденсаторе создается вакуум, который в современных установках достигает 3…4 кПа. Дальнейшее уменьшениеограничивается тем, что температура конденсациидолжна быть на 15…20 градусов выше температуры охлаждающей воды как естественного охладителя. На практике температура охлаждающей воды на входе в конденсатор (на рис 1.20) бывает не ниже 10…15 градусов. С учетом повышения температуры охлаждающей воды отдо, при обеспечении необходимого среднего температурного перепада, температура конденсации должна быть равна. Этой температуре насыщения соответствует давление в конденсаторе. На рис 1.20 представлен характер изменения температуры горячего теплоносителя (насыщенный пар при давлении) и холодного теплоносителя (охлаждающая вода). По длине рабочей поверхности, рекуперативного теплообменника, каковым является конденсатор паровой турбины.

Обозначение – общепринятые при расчете теплообменных аппаратов: индекс «1» относится к горячему теплоносителю, индекс «2» - к холодному теплоносителю, одним штрихом обозначаются параметры теплоносителя на входе в теплообменник, двумя штрихами – на выходе из теплообменника.

Рис. 1.20 Характер изменения температуры теплоносителей по длине рабочей поверхности конденсатора паровой турбины.