книги из ГПНТБ / Рябов П.И. Передвижные паровые котлы
.pdfВ передвижных паровых котлах дымовые трубы устраи
ваются съемными или откидными. Высота их ограничена габаритами и весом установки. Однако, учитывая растопку котла при естественной тяге, высоту дымовой трубы же лательно иметь наибольшей. В своем основании дымовая труба должна иметь плотное соединение с дымовой короб
кой, исключающее подсос холодного воздуха, который сни жает силу тяги.
При ограниченной высоте дымовой трубы и форсиро
ванной работе топки, даже на дровах, естественная тяга
оказывается недостаточной. Поэтому в .передвижных паро-
Рис. 10-8. Паровой сифон.
вых котлах применяется искусственная тяга — вытяжная
или нагнетательная.
Вытяжная искусственная тяга, осуществляемая при по мощи парового сифона, устанавливаемого в основании ды мовой трубы, получила широкое распространение в пере движных паровых котлах. Она проста ;по устройству, хотя и недостаточно экономична (расход пара на сифон состав
ляет 8—10% обшей паропроизводительности котла).
Паровой сифон, показанный на рис. 10-8, состоит из:
газовой трубы 1 (диаметром ’/2—3/а"), подводящей пар непосредственно из парового пространства котла или глав ного паропровода, расширяющегося сопла 2, ввинченного в тройник 3, запорного вентиля 4, установленного на па роподводящей трубе 1 и предназначенного для регулирова
ния силы тяги или отключения сифона. Выходя из сопла
с большой скоростью, .пар увлекает за собой дымовые га зы в трубе и тем самым усиливает тягу. Последняя зависит от давления и количества пара, которое подводится в си фон. Большое влияние на силу вытяжной тяги оказывает
точность установки сопла, которое должно быть располо
жено строго вертикально и в центре дымовой трубы. Рас-
222
смотренный сифон прост по устройству и надежен в работе.
В случае засорения сопла предусмотрена возможность про дувки паропроводящей трубы 1, имеющей отвинчивающую ся заглушку.
Передвижные котлы паросиловых установок оборудова ны комбинированными устройствами для создания вытяж ной тяги, состоящими из фбрсового конуса, использующего отработанный пар, и сифона, работающего на перегретом паре. Такое устройство, применяемое в паросиловой уста новке ЛПУ-1, показано на рис. 10-9. Основание 1 выполне
но в виде цилиндрической отливки с полым коленом внут ри, присоединяемым к выхлопной трубе паровой машины.
Стальная насадка 2 для выхода отработанного пара имеет
четыре отверстия, расположенные по окружности парового сопла 3, к которому подводится перегретый пар по боко
вому отверстию, просверленному в насадке. Дымовая труба состоит из конфузора 4, имеющего внизу фланец и уста навливаемого на посадочное кольцо основания 1, и диф фузора 5, сваренного с конфузором 4. Стенки конфузора наклонены под углом 30°, а стенки диффузора—под углом
5° к вертикальной оси. Для уплотнения конфузора с осно ванием служит асбестовая прокладка. Все сопла доступны
для очистки благодаря тому, что дымовая труба, скреплен
ная с чугунным основанием накидными застежками, легко может быть снята.
Действие комбинированного вытяжного устройства про исходит следующим образом. Отработанный выхлопной пар, если он не используется для целей теплоснабжения, из выхлопной трубы паровой машины поступает в полое колено основания. Выходя через периферийные сопла фор-
сового конуса, выхлопной пар создает разрежение в кон фузоре, увлекая за собой продукты сгорания. Сифон пере гретого пара в это время выключен. В том случае, когда отработанный пар расходуется на нужды теплоснабжения,
вытяжная тяга создается струей перегретого пара, выте кающей из центрального сопла.
Вытяжная вентиляторная тяга, создаваемая так назы
ваемым дымососом, более экономична по сравнению с па
ровой. Однако оборудование ее значительно сложнее, так как требуется двигатель для привода дымососа, а это в пе редвижных котельных установках не всегда можно осуще ствить. В эксплуатации вентиляторная вытяжная тяга сложнее и менее надежна.
Нагнетательная искусственная тяга заключается в том,
223
что в зольнике (поддувале) с помощью дутьевого венти лятора или пародутьевого аппарата создается повышенное давление воздуха, необходимое для преодоления сопро
тивлений воздушного тракта. Сопротивление газового тракта при этом преодолевается за счет тяги, создаваемой дымовой трубой.
В передвижных паровых котлах в качестве дутьевых
вентиляторов используются центробежные вентиляторы вы сокого давления, которые приводятся в действие паровым
224
двигателем, двигателем внутреннего сгорания или электро двигателем.
Пародутьевые аппараты широко применяются в котель ных установках речных судов, работающих на антраците. Паровое дутье обеспечивает одновременно додачу воздуха к слою горящего топлива и подпаривание последнего. На гнетаемая 'паровоздушная смесь способствует охлаждению колосниковой решетки и разрыхлению шлаков.
Пародутьевые аппараты бывают внутренними, устраи ваемыми непосредственно в зольнике, или выносными, мон тируемыми вне котла, но поблизости от него. Внутренние пародутьевые аппараты занимают меньшее 'место, но уве личивают высоту зольника и соответственно котла; обслу живание зольника при этом затруднено. Выносные паро дутьевые аппараты, устанавливаемые горизонтально или вертикально, требуют большего места, но в этом случае
обслуживание зольника удобнее.
Простейший пародутьевой аппарат состоит из парового сопла, камеры смешения, горловины и диффузора. Струя пара, вытекающая из сопла с большой скоростью, увлекает за собой окружающий 'воздух в камеру смешения, проход ное сечение которой уменьшается до размеров сечения гор ловины. Из горловины смесь поступает в расширяющийся диффузор, где происходит преобразование кинетической энергии струи в потенциальную энергию давления. Избы
точное давление воздуха под колосниковой решеткой, раз виваемое пародутьевым аппаратом, может достигать
40—50 мм вод. ст.
Пародутьевые аппараты по сравнению с дутьевыми вен
тиляторами обладают рядом преимуществ: они предельно
просты, надежны в эксплуатации, |
не требуют 'двигателя |
|
с приводом. |
|
|
Недостатками пародутьевых аппаратов являются: боль |
||
шой расход пара на |
дутье (не менее 5—8% общей паро- |
|
производительности) ,* |
зависимость |
интенсивности дутья |
от давления лара в котле, неприятный шум при работе.
1 Аппараты, имеющие диффузор квадратного сечения и четыре со пла, наиболее экономичны.
15 П. И. Рябов |
225 |
Глава одиннадцатая
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЕРЕДВИЖНОГО ПАРОВОГО КОТЛА
11-1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
Тепловой расчет, положенный в основу проектирования
передвижного парового котла, имеет своей целью опреде ление размеров топки, лучевоспринимающих и конвектив ных поверхностей нагрева, необходимых для .получения за данной (номинальной) производительности при заданных
параметрах пара (давлении и температуре), виде 'топлива
и к. п. д. агрегата. Тепловым расчетом определяют также расход топлива, потребное количество воздуха и объем про дуктов сгорания. Данные, полученные в результате тепло вого расчета, используются при расчетах циркуляции, тяги,
а также при расчете основных элементов котла на проч ность.
При поверочном тепловом расчете передвижного паро вого котла, конструкция и размеры которого известны, определяют (для заданного вида топлива и расчетной на грузки): паропроизводительность, расход топлива, потреб ное количество воздуха и объем продуктов сгорания, тем пературу газов на границах между отдельными поверхно стями нагрева, к. п. д. котла. Расчетом циркуляции выяв ляют надежность охлаждения поверхностей нагрева котла. В результате .поверочного теплового (расчета выясняют эко номичность и надежность работы котельного агрегата,
а также устанавливают необходимые мероприятия по его
реконструкции, если в этом есть надобность.
В задание для теплового расчета проектируемого пере движного парового котла входят следующие данные: па ропроизводительность котла, рабочее давление пара, влаж ность или температура перегрева пара, температура пита тельной воды, температура окружающего воздуха, вид топ лива, габариты и вес котла.
Исходными величинами для поверочного теплового рас чета передвижного парового котла являются конструктив ные характеристики (площадь колосниковой решетки, объем топки, размеры поверхностей нагрева и др.), а так же рабочее давление пара, вид топлива, температура пи тательной воды и окружающего воздуха.
Паропроизводительность передвижного парового котла должна быть задана с учетом расхода пара на собствен-
226
ные нужды котла (топливная форсунка, сифон, инжектор и т. д.). Расход пара на собственные нужды можно прини мать в размере 14—17% общей паропроизводительности котла, работающего на древесном топливе, и 22—27% ее при работе котла на жидком топливе, которое распыляется с помощью паровой форсунки. В обоих случаях учтен рас ход пара на создание тяги с помощью парового сифона и питание котла водой с помощью инжектора.
Влажность пара принимают, учитывая тип и конструк цию котла. Пар с наибольшей влажностью выдают гори зонтальные передвижные паровые котлы жаротрубного и
комбинированного типов, с наименьшей — вертикальные котлы водотрубного и комбинированного типов. Вообще же
влажность пара в передвижных паровых котлах находится в пределах 5—12%.
Тепловой расчет передвижного парового котла ведут обычно на температуру окружающего воздуха минус 20° С.
Расчетная температура питательной воды при этих услови ях не должна превышать: 2° С—при отсутствии подогрева воды и питании котла с помощью насоса, 40° С—при нали чии подогрева воды и питании с помощью насоса, а так же при питании котла инжектором без предварительного подогрева воды, 80° С—при подогреве воды и питании кот ла инжектором.
Габариты и вес передвижного парового котла задаются в зависимости от типа и системы котла, размеров монтаж
ной площадки и грузоподъемности передвижной базы. При этом учитываются также особенности пароиспользующего
(паросилового) оборудования, монтируемого вместе >с кот лом.
Тепловой расчет передвижного парового котла произ водится в основном по нормам, разработанным ВТИ и ЦКТИ. Однако при этом учитываются специфические осо бенности передвижных паровых котлов.
11-2. РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ И ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
Теоретическое количество сухого воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг топлива,
И = 0,0889 (Ср + 0,375So p+K) +
4-0,265Нр —0,03330р [нм31кг]. |
(11-1) |
15* |
227 |
Если химический состав топлива неизвестен, то теорети ческое количество воздуха с достаточной для практики точ
ностью может быть определено по приближенной формуле, предложенной проф. С. Я- Корницким:
о |
QS + 6ТР |
(11-1а) |
V “^“Гббб----- [им3/кг], |
||
где а0— коэффициент, |
принимаемый: для дров—1,05, для |
|
бурых и каменных углей—1,09, для антрацита и |
||
мазута—1,1. |
|
|
Весовое количество воздуха, необходимого для горения, |
||
определяется по формуле |
|
|
Lo= 1,293V0 [кг/кг]. |
(U-2) |
Практически необходимое количество воздуха, при ко
тором горючие вещества данного вида топлива полностью окисляются, должно быть больше теоретического. Это ко личество воздуха зависит от присоса в топку, который опре
|
деляется |
и |
конструкцией |
||||
|
последней |
квалифика |
|||||
|
цией |
кочегара. |
Внутрен |
||||
|
ние |
топки |
передвижных |
||||
|
паровых |
котлов |
|
имеют |
|||
|
наименьший присос, и сго |
||||||
|
рание топлива в этих топ |
||||||
|
ках |
происходит |
с |
мень |
|||
|
шим |
избытком |
воздуха. |
||||
Рис. 11-1. Коэффициент избытка воз |
Выносные топки, особен |
||||||
но с |
разборным |
огражде |
|||||
духа а в зависимости от нагрузки |
|||||||
топочного объема (котел комбиниро |
нием |
стен, |
где |
наличие |
|||
ванного типа РИ-3). |
неплотностей |
неизбежно, |
|||||
|
дают |
значительный |
при |
сос воздуха. Следовательно, при выборе коэффициента из бытка воздуха а необходимо учитывать конструкцию топ ки. На величину коэффициента избытка воздуха а оказы вает влияние тепловая нагрузка топочного объема: с уве личением нагрузки коэффициент избытка воздуха а резко
уменьшается (рис. 11-1). Необходимо также иметь в виду,
что коэффициент избытка воздуха а по мере продвижения газов по газоходам увеличивается за счет присосов воздуха извне.
228
В табл. 11-1 приводятся значения коэффициентов из бытка воздуха а для некоторых передвижных паровых кот лов, работающих на дровах и жидком топливе.
Таблица 11-1
Коэффициэнт избытка воздуха
|
|
|
Нагрузка топоч |
Коэффи |
|
Тип и система котла |
Вид топлива |
циент из |
|||
ного объема, |
бытка воз |
||||
|
|
|
ккал/м3-ч |
духа а |
|
Котлы с |
внутрен |
|
|
|
|
ними топками |
|
|
|
||
Котел комбинированного |
Дрова |
660 000—800 000 |
1,16—1,12 |
||
типа системы РИ .... |
|||||
То же................................... |
Соляровое |
440 000—1 030 000 |
1,19—1,03 |
||
Котел системы Шухова . . |
масло |
||||
Дрова |
640 000 |
1,29 |
|||
Переносный котел с про |
|
|
|
||
дольными |
кипятильными |
я |
830 000 |
1,13 |
|
трубами ............................ |
|||||
Котлы с |
внешними |
|
|
|
|
топками |
|
|
|
||
Горизонтально-водотруб- |
|
680 000 |
1,58 |
||
ный котел НИИСИ . . . |
я |
||||
То же, оборудованный му |
|
|
|
||
фельным |
предтопком и |
|
|
|
|
паровой форсункой Шу- |
Мазут |
670 000— |
|
||
хова................................... |
1,19—1,16 |
||||
Горизонтально-водотруб- |
|
950 000 |
|||
Дрова |
270 000— |
|
|||
ный котел ЛПУ-1 . . . |
1,32—1,07 |
||||
Вертикально-водотрубный |
|
530 000 |
|||
» |
604 000 |
1,46 |
|||
котел НАМИ-012 .... |
|||||
Змеевиковый котел с есте |
|
|
|
||
ственной |
циркуляцией |
V |
720 000 |
1,79 |
|
системы Рябова .... |
|||||
То же системы Прохорова |
Соляровое |
745 000 |
1,86 |
||
Прямоточный котел „Добл“ |
4 120 000 |
1,44 |
|||
|
|
масло |
|
|
|
Действительное количество воздуха, необходимое для |
|||||
полного сгорания топлива, |
|
|
|||
|
|
V = aV° [нм3/кг]. |
(11-3) |
||
То же с поправкой на заданную |
температуру воздуха /в: |
||||
|
У = а1/°-~Д [нм3/кг]. |
(11-За) |
|||
|
|
Z (О |
|
|
229
Теоретические объемы продуктов сгорания (т. е. при избытке воздуха а=1) определяют по следующим форму
лам:
Суммарный объем трехатомных сухих газов (СОа и SOa)
VROi= 0,01866 (С +0,375S0 p+K) [нм^кг]. |
(11-4) |
Объем азота |
|
1/"а = 0.79У9 + 0,008Np [нмЧкг]. |
(11-5) |
Объем водяных паров без парового дутья или парового
распыления жидкого топлива
V°aO = 0,l 1 lHP + 0,0124U7p-4-0,0161V° [нм3/кг\. (11-6)
Объем водяных паров при паровом дутье или паровом распылении жидкого топлива
VHao==0-111HP + 0,0124U7P+0,0161V0+ 1,24С?ф \нм?[кг\,
где бф — расход пара на дутье |
или |
распыление |
(11-6а) |
жидкого |
|||
топлива, кг[кг\ для передвижных паровых котлов |
|||
G =0,8— 1,0 кг!кг. |
|
|
|
Действительные объемы продуктов |
сгорания (при коэф |
||
фициенте избытка воздуха а)>1) |
рассчитывают по следую |
||
щим формулам: |
|
|
|
Объем водяных паров |
|
|
|
VHjO = V°aO4-0,0161(a — |
V° \.нм31кгУ |
(И-7) |
|
Объем дымовых газов |
|
|
|
Vr = ^o^VN2 + VH.o + (“-l)V° 4*[«^7 |
(11-8) |
||
Теплосодержание дымовых газов, полученных |
в резуль |
||
тате сгорания 1 кг топлива, |
|
|
|
/ = /г + (а—1)7° |
[ккал 1кг], |
(11-9) |
где 7 —теплосодержание дымовых газов при а=1, ккал[кг\
7°—теплосодержание воздуха, теоретически необходи мого для сгорания 1 кг топлива, ккал[кг.
230
Теплосодержание дымовых газов при коэффициенте из
бытка воздуха |
а = 1 и |
температуре газов &э С |
|
|
|
|||
'° =^оЛ8и + ^9Ч+4о(сЧ<.о |
|
|
(11-10) |
|||||
Теплосодержание воздуха при температуре 1РС |
|
|
||||||
|
/в = У°(с&)в [ккал/кг]. |
|
(11-11) |
|||||
В формулах (11-10) |
и (11-11): |
|
|
|
|
|
||
|
VRr), V° , V° 0 — теоретические |
объемы |
про- |
|||||
|
|
|
д/ктов сгорания, определяе |
|||||
|
|
|
мые |
по |
формулам |
(11-4)— |
||
|
|
V0 |
(Н-6); |
|
количество |
|||
|
|
— теоретическое |
||||||
|
|
|
воздуха, |
определяемое |
по |
|||
|
|
|
формуле (11-1); |
|
|
|
||
(с&)с0, (c&)N, |
(d>)H 0 и |
(<?&)в |
— теплосодержания 1 нм3 |
угле |
||||
|
|
|
кислоты, |
азота, |
водяных па |
|||
|
|
|
ров и воздуха, определяемые |
|||||
|
|
|
по соответствующей таблице |
|||||
|
|
|
расчетных нормалей. |
|
|
|||
Зависимость теплосодержания |
дымовых газов |
от |
тем |
пературы наносят на график, называемый /—/-диаграммой. Последняя значительно облегчает счетную работу при по следующем тепловом расчете котла. По кривой, нанесенной на график, определяют теплосодержание газов по извест ной температуре или, наоборот, по полученному теплосо держанию находят температуру газов.
11-3. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС И ПОТЕРИ ТЕПЛА
Количество тепла, вносимого в топку котла, называют
располагаемым теплом. На 'подогрев и испарение воды и перегрев пара используется часть этого тепла. Другая часть
располагаемого тепла теряется с уходящими газами, вслед
ствие химической и механической неполноты сгорания,
а также в окружающую среду. Распределение располагае мого тепла на полезно используемое тепло и тепловые по тери носит название теплового баланса котельного агре гата.
231