книги из ГПНТБ / Вулконский Б.М. Основы теории радиолокационных устройств самонаведения ракет учебник
.pdfВ варианте 2 (рис. 1-9) на ракете должен быть установлен дат
чик угла, связанный с подвижным узлом координатора и |
флюге |
||
ром. Сигналы этого датчика должны быть |
пропорциональны углу |
||
между осью визирования |
и направлением |
набегающего |
потока, |
то есть параметру рассогласования. |
|
|
|
В вариантах 3 и 4 (рис. |
1-10 и 1-11) датчик угла должен быть |
связан с продольной осью ракеты и флюгером. Сигналы датчика, прбпорциональные углу между продольной осью ракеты и напра влением набегающего потока, должны подаваться на вход устрой ства, где они суммируются с командными сигналами координа тора.
Несмотря на кажущуюся простоту флюгерного наведения нуж но помнить, что флюгер, как измерительный элемент, работает без заметных погрешностей только в невозмущенном воздушном пото ке. Поэтому использование его возможно при сравнительно неболь ших скоростях ракеты. Если же скорость ракеты близка к звуковой
итем более превосходит ее, то применение флюгера затрудняется,
ачаще вообще исключено.
Замена точных уравнений рассогласования (1-47) и (1-48) при ближенными приводит, естественно, к тому, что траектория идеаль
ной погони выполняться не будет. |
|
В установившемся режиме, вместо условия идеальной |
погони |
<7Р = 0, при прямом наведении будет выполняться условие |
<7р= :а р, |
а при флюгерном qp — ov, где Sv— угол между векторами истин ной F p и воздушной 1/рВскорости ракеты.
Покажем, как будет влиять на точность выполнения траектории погони наличие ошибок ар и оу.
Нетрудно понять, что в процессе прямого наведения вектор ско рости ракеты всегда будет отставать от ее продольной оси. То есть наличие угла атаки при прямом наведении равносильно отрицатель ному упреждению цели на угол ар. В процессе флюгерного наведе ния вектор истинной скорости ракеты может либо упреждать век тор воздушной скорости, либо отставать от него в зависимости от направления движения воздушной среды (направления ветра).
Если направление ветра совпадает с направлением движения цели, то вектор истинной скорости будет упреждать, и траектория ракеты будет приближаться к траектории постоянного упреждения. Следовательно, в этом случае ошибка 8V действует в сторону улуч
шения условий наведения и уменьшения величины линейного про маха Д.
Если ветер направлен против движения цели, то вектор истин ной скорости будет отставать и ракета будет наводиться с отрица тельным углом упреждения.
Таким образом, и при прямом наведении, и при флюгерном (при встречном, по отношению к цели ветре) ошибка приводит к появле нию отрицательного упреждения. Рассмотрим этот случай. Для
30
простоты положим, что угол |
отрицательного уг!реждения qp = |
= const и цель неподвижна 1/ц = О*). |
|
Первое допущение является |
довольно грубой идеализацией. |
В действительности угол qp будет изменяться в процессе полета как при прямом, так и при флюгерном наведении и условия самонаве дения будут несколько лучше, чем при qp = const. Поэтому допу щение <7р= qpmax = const соответствует наихудшему случаю.
Рис. 1-14
Второе допущение может либо иметь место в действительности, либо нет. Если оно в действительности не выполняется, то условия самонаведения ухудшаются. Однако при малоподвижных целях, для наведения на которые и используется метод погони, это ухуд шение незначительно. Вместе с тем допущение Уц —0 существенно упрощает анализ.
На рис. 1-14 с учетом сделанных допущений показаны геомет рические соотношения при отрицательном упреждении. За беско нечно малое время dt линия «ракета — цель» повернется на угол
|
L dr\ = |
—Vpdt sin qr |
|
(1-50) |
||
*) При неподвижной цели |
понятия упреждение и знак упреждения |
теряют |
||||
смысл. Будем считать условно, |
что угол между линией «ракета — цель» |
и векто |
||||
ром скорости ракеты |
есть угол упреждения и для |
случая неподвижной цели. |
||||
Знак этого угла отрицательный, |
если |
т)р>т] (см. |
рис. |
1-1). При неподвижной це |
||
ли угол упреждения |
всегда ухудшает условия |
самонаведения по сравнению |
||||
с идеальной погоней независимо от зн^ка угла. |
|
|
|
31
Следовательно
1 |
I/ • |
(1-51) |
^ |
Vp Sin qp, |
но qp — Y]p — if] и vj= irjp, поэтому поперечные ускорения ракеты на траектории будут равны
а„ ул | = sin qv. (1-52)
Когда поперечное ускорение ар станет равно максимальному ус
корению артах, |
которое способна обеспечить ракета, |
ракета сойдет |
|||||||||
|
|
|
|
с траектории |
метода |
и |
будет |
продол |
|||
|
|
|
|
жать движение по окружности радиуса |
|||||||
|
|
|
|
Pmin |
И 2 . Расстояние до |
цели от |
|||||
|
|
|
|
|
*ртах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
точки схода с траектории метода опре |
|||||||
|
|
|
|
делится из |
(1-52) |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
L r |
V 2 |
sin <7р = |
pmin sin qp. |
(1-53) |
|||
|
|
|
|
а , |
|||||||
|
|
|
|
|
р шах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. |
1-15 показаны геометриче |
||||||
|
|
|
|
ские соотношения в момент схода ра |
|||||||
|
|
|
|
кеты с траектории метода. Из рисунка |
|||||||
|
|
|
|
следует, что линейный промах А в этом |
|||||||
Рис. 1-15 |
|
|
случае равен |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
^ — Pmin |
ОЦ = |
pmj, |
1 Л с 2 -J- Pmin |
2pminZ,c Sin Ур = |
|||||||
|
= |
Pmin (1 — V l — sin2 qp). |
|
|
|
(1-54) |
|||||
Полагая qp< 25°, так что sin qp ^ qp, |
получим |
|
|
||||||||
|
A w= |
Pminffp |
VP2b 2 |
|
|
|
(1 -5 5 P |
||||
|
|
2 |
2a,pmax |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Формула (1-55) показывает, что отрицательное упреждение при |
|||||||||||
водит к промаху даже при неподвижной цели **). |
Величина линей |
||||||||||
ного промаха |
может |
быть |
достаточно |
велика. |
Так, при F p= |
||||||
= 300 м/сек, аршах = 2g и qp= |
10°, промах составляет А = 102 м. |
*) При выводе (1-55) использованы следующие приближенные замены
V 1— s.in2 Qp и (1 — ?р3)1/а ~ 1 — Т V -
**) При неподвижной цели к такому же промаху приводит и положительное упреждение.
32
Если цель подвижна, то линейный промах за счет отрицательного упреждения увеличивается. Это необходимо учитывать при выборе технического варианта метода погони. И если линейный промах прямого и флюгерного наведения оказывается недопустимо велик, то следует использовать варианты, в которых учитывается угол ата ки (вариант 3 или 4).
Метод постоянного упреждения
При самонаведении ракет по методу постоянного упреждения
необходимо, чтобы между вектором скорости ракеты Vp и линией «ракета — цель» выдерживался некоторый постоянный, установлен ный заранее, угол q0p. Уравнение рассогласования для одной пло скости в этом случае имеет вид
A q |
— Яр ЯОр- |
(1-56) |
Принципиалько постоянное упреждение |
может быть реализо |
|
вано в тех же технических |
вариантах, что и метод погони. Для |
этого достаточно ориентировать ось визирования координатора не точно в направлениях, которые перечислены при рассмотрении ме тода погони, а под углом qop к ним. Либо оставить направление оси визирования тем же, что и для метода погони, но ввести в команд ный сигнал координатора дополнительный сигнал, пропорциональ
ный углу q0p.
Практически для реализации постоянного упреждения оказы ваются пригодными только варианты со следящим приводом коор
динатора.Варианты с неподвижной |
установкой |
координатора |
|
в ракете и с ориентацией его |
оси |
по вектору |
скорости ра |
кеты не удобны. Они порождают |
трудности, связанные с целеука |
занием и обеспечением большого угла зрения.
Метод параллельного сближения
Для выполнения метода параллельного сближения необходимо обеспечить плоскопараллельный перенос в пространстве линии «ра
кета—щель» т] = т)о = const или т] = 0. Всякое отклонение угла т]
от начального значения т)о должно устраняться системой самонаве дения. Следовательно, уравнения рассогласования для одной плос кости будут иметь вид:
Дч = v — ъ ; |
(1-57) |
|
(1-58) |
Особенностью уравнений (1-57) и (1-58) является то, что они не требуют прямого контроля текущего положения вектора ско рости ракеты. Этот контроль осуществляется косвенно по угловому
3 |
33 |
положению или перемещению линии «ракета — цель». Из (1-57) следуют два варианта технического осуществления метода парал лельного сближения.
Вариант 1. Углы т] и г)о замеряются в неподвижной системе ко ординат. Ось визирования координатора стабилизирована по на правлению оси неподвижной системы координат (рис. 1-16).
а)
6)
Рис." 1-16
При такой ориентации оси визирования угол г]0 —0 и уравнение (1-57) принимает вид
д ч — Ч = |
Т у |
(1-59) |
34-
Неподвижная, земная система координат создается на ракете при помощи гироскопов *). Координатор устанавливается неподвиж но на гиростабилизированной платформе. Гироскопы разарретируются в момент, когда ось визирования совпадает .с линией «раке та — цель». В последующие моменты это начальное направление линии «ракета — цель» удерживается осью визирования. Всякое от клонение текущего положения линии «ракета — цель» от началь ного приводит к появлению угла рассогласования <ру. Сигнал кор рекции координатора, пропорциональный углу ©у, подается в кон тур управления ракетой как командный сигнал и заставляет ее раз ворачиваться до устранения этого угла. При <ру= 0 текущее напра вление линии «ракета — цель» совпадает с осью визирования и, сле довательно, со своим начальным направлением. То есть линия «ра кета— цель» будет перемещаться в пространстве параллельно сво ему начальному направлению, которое было в момент разарретирования гироскопов.
Вариант 2. Углы г) и т)о замеряются в неподвижной системе ко ординат. Ось визирования координатора стабилизирована по линии «ракета— цель» (рис. 1-17).
Неподвижная система координат в этом варианте создается так- же-при помощи гиростабилизированной платформы. Координатор устанавливается на платформе подвижно и направляется по линии «ракета — цель» при помощи следящего привода, который управ ляется сигналами координатора. Если гироскопы гироплатформы разарретировать в момент, когда ось платформы совпадает с осью координатора, а ось координатора, в свою очередь, совпадает с ли
нией «ракета— цель», то угол т]о будет |
равен нулю и уравнение |
(1-57) запишется в виде |
|
Дт) = Т) = <рКу |
(1-60) |
В последующие моменты времени ось гироплатформы будет удерживать начальное направление линии «ракета — цель». Откло нение текущего положения линии от начального приведет к появле нию угла рассогласования <ру в измерительной системе координат. Сигнал коррекции координатора, пропорциональный <ру, заставит следящий привод развернуть координатор относительно гироплат формы так, чтобы сру= 0. При этом между осью гироплатформы (начальное направление линии «ракета — цель») и осью координа тора (текущее направление линии «ракета — цель») и возникнет угол <рку. Сигнал, пропорциональный срку, замеряется угловым дат-
*) Гироскопическая система координат связана с мировым пространством и, следовательно, она поворачивается относительно земной системы. Однако ско рость этого вращения составляет всего 0,25° в минуту. Поэтому учитывая, что время самонаведения обычно невелико, можно считать, что гироскопическая и земная системы координат совпадают.
I
35
чином, связанным с подвижным узлом координатора и гироплат формой, и подается в контур управления ракетой. Ракета развора-
а)
В контур упрабпения ракет ой
5)
Рис. 1-17
чивается до устранения угла <рку, то есть до совпадения текущего направления линии «ракета — цель» с начальным.
36
Основными преимуществами варианта со следящим приводом координатора, как и в методе погони, является возможность авто матического поиска и захвата цели, меньшая вероятность потери цели и возможность использования малого угла зрения.
Недостатком же этого варианта является наличие ошибки изме* рения параметра рассогласования. Ошибка измерения есть следст вие тбго, что ось визирования следящего координатора в процессе слежения не точно направлена на цель, а флуктуирует относитель но этого направления.
По уравнению (1-57) может быть выполнен и третий вариант системы, в котором координатор устанавливается подвижно не на гироплатформе, а в корпусе ракеты. Ось визирования координатора направляется по линии «ракета — цель» следящим приводом по сигналам координатора. Неподвижная система координат создает* ся свободным гироскопом, установленным на подвижной части ко ординатора. Если гироскоп разарретировать в момент, когда ось визирования направлена на цель, то в дальнейшем он будет удер живать это начальное направление. Всякое отклонение линии «ра кета—цель» от начального будет сопровождаться появлением угла <рку = ij между осью гироскопа и осью координатора. Сигнал, про порциональный <рку, замеряется угловым датчиком и подается в контур управления ракетой для его устранения. .
На*первый взгляд этот вариант кажется проще первых двух. Конструкция гироблока здесь может быть проще. Однако он имеет серьезный недостаток, который состоит в появлении в системе ре гулирования паразитной обратной связи через корпус ракеты. Дей ствительно, если координатор связан с корпусом, то возникший по какой-либо причине быстрый поворот корпуса ракеты относительно земли вызовет поворот координатора относительно.земли, так как следящий привод координатора не сможет мгновенно отреагиро вать на поворот ракеты и обеспечить неподвижность координатора в земной системе координат. Поворот координатора вызовет появ ление сигнала датчика угла <рку, который будет подан в контур управления ракетой и приведет к новому повороту корпуса ракеты. Таким образом, цепь паразитной обратной связи оказывается замкнутой. Паразитная связь может ухудшить точность самонаве дения, а в некоторых случаях привести даже к потере устойчиво сти управления.
Ослабить паразитную связь в нужной степени за счет увеличе ния быстродействия следящего привода удается не всегда, так как при этом увеличивается полоса пропускания частот следящей си стемы и ухудшается ее помехоустойчивость.
Уравнение (1-58) указывает на принципиальную возможность реализации метода параллельного сближения путем измерения уг ловой скорости поворота линии «ракета — цель» в неподвижной си
37
стеме координат и выдачи в контур управления ракетой сигнала,
пропорционального ц. Однако для точного выполнения условия ме тода rj = г)о = const по уравнению (1-58) необходимо, чтобы ракета обладала бесконечно большой поворотливостью и система управле ния ракетой была безынерционной. В действительности ракета бу дет отрабатывать сигнал управления всегда с некоторым запазды ванием. За это время линия «ракета—цель» успеет повернуться на некоторый угол и условие отработки ракетой командного сигнала
т] = 0 не будет равнозначно совмещению текущего направления ли нии «ракета — цель» с начальным. То есть инерционная ракета при реализации метода по уравнению (1-58) будет стремиться выпол нить метод последовательно.
Если цель не маневрирует, то по окончании переходного процес
са г] = 0 и ракета будет дальше следовать по траектории парал лельного сближения. Угол т) будет сохранять то значение, которое
он имел в момент установления г) = 0. Но каждое нарушение усло
вия г] = 0 вследствие внешних возмущений, действующих на раке ту, или маневра цели будет приводить к некоторому повороту линии «ракета — цель» относительно направления, которое было в момент
установления ц = 0, то есть к нарушению условия параллельного сближения (ц = т)о = const).
В дальнейшем ракета восстанавливает равенство т] = 0, но уже при новом значении угла ц. Постоянство этого нового угла будет
сохраняться до очередного нарушения равенства т| =0.
Реализовать сближение по уравнению (1-58) можно различны ми способами. Принципиально для этого пригоден любой способ, который позволяет измерить угловую скорость вращения линии «ракета — цель» в неподвижной системе координат. Однако наи более простыми по техническому осуществлению являются следую щие два.
Вариант 3. Ось визирования координатора ориентирована при помощи следящего привода по линии «ракета—цель», либо непод вижна относительно корпуса ракеты и направлена по продольной
оси ракеты. Угловая скорость ц получается в результате суммиро вания производной угла рассогласования <рку.или <ру и производной
угла тангажа 0р |
(в другой |
плоскости — угла |
рысканья) |
(рис. 1-18,а, 1-18,6). |
|
|
|
|
7l = ?Ky + |
V |
О -61) |
Или, если координатор установлен неподвижно, |
|
||
|
7] = <ру + & р. |
(1-6 2 ) |
38
и
В контур
упраВкетлт
ракетой
а) |
б) |
РиС 1-18