Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Вулконский Б.М. Основы теории радиолокационных устройств самонаведения ракет учебник

.pdf
Скачиваний:
116
Добавлен:
30.10.2023
Размер:
14.84 Mб
Скачать

не в амплитудно модулированной последовательности принятых ра­ диоимпульсов, а в одном импульсе, но принятом в различных точ­ ках. Именно в этом состоит основное преимущество метода одно­ временного сравнения. Он обладает большим быстродействием и исключает влияние флуктуаций амплитуды отраженного сигнала от импульса к импульсу на точность работы координатора. И имен­ но поэтому метод одновременного сравнения часто называют моноимпульсиы м методом.

Прямым следствием указанной особенности является то, что в системах с одновременным сравнением для формирования сигналов рассогласования используются только приемные диаграммы на­ правленности отдельных антенн. То есть эти системы строятся либо по полуактивному принципу, либо по активному, но с общей для всех антенн фиксированной и симметричной относительно некото­ рого направления (обычно оси визирования) диаграммой направ­ ленности на излучение.

Формирование диаграммы направленности на излучение произ­ водится, как правило, путем синфазного возбуждения всех антенн.

Установим связь между параметрами принятых сигналов и уг­ лами рассогласования при методе одновременного сравнения. Нач­ нем с простого случая, когда рассогласование определяется в одной плоскости, например в плоскости курса. Для решения этой задачи достаточно иметь две точки приема, размещенные в плоскости рас­ согласования.

Поместим две независимые остромаправленные приемные антен­ ны в точки 1 и 2 плоскости XOZ (рис. 3-11). Диаграммы направлен­ ности антенн считаем идентичными. Расстояние d между точками 1 и 2 назовем базой. Линия базы составляет прямой угол с осью ОХ и делится ею пополам. Ось симметрии каждой диаграммы от­ клоним от оси ОХ на угол 0 О, как это показано на чертеже. Тогда

при отклонении цели от оси ОХ на угол oz,

высокочастотные сигна­

лы, принятые в точках 1 и 2, будут иметь вид:

 

 

f и , (t) =

и т (0 ) F Е (0 О-

oz) sin («>„*+ \ )

;

 

 

 

 

 

 

(3-91)

U-i{t) =

Um(0 ) ДЕ(0 О+

cpz) sin ^со0* — -«jrj

,

 

где Um(0) — амплитуда

принятых высокочастотных

колебаний,

приведенная

к максимуму

диаграммы

направлен­

ности;

 

 

 

 

 

ш0 — угловая частота колебаний; фазовый сдвиг высокочастотных колебаний, принятых в точках 1 и 2.

120

И з рис. 3-11 следует

t

2 т; .

2 л

a, sin cpz.

(3-92)

с =

/ =

-г -

• Положив угол cpz малым и выполнив преобразования, уже'зна­ комые нам по методу последовательного сравнения, получим:

U l (f) =

(©о) (1 + P?z) Sin (ш0* - f P£<pz);

(3-93)

(t) = Um(0O) (1 — p(pz) sin (m0* — p5<pz),

где £/m(e0)— амплитуда высокочастотных колебаний при ну­ левом рассогласовании;

dFE

О=0о амплитудная пеленгационная чувствительность

^ Е(®о)

 

антенных устройств;

= ~ г

фазовая пеленгационная чувствительность ан­

тенных устройств.

 

По аналогии с методом последовательного сравнения назовем сигналом ошибки величину, равную

UCo ( t ) = Y W A t ) - U 2(t)].

(3-94)

121

После подстановки (3-93) в (3-94), получим

и Соя( 0 =

(©о) sm (Ре«р,) cos о>0* + и т (0 О) Р©2 cos (P£<pz) sin w0t.

 

(3-95)

При изменении направления угла рассогласования <pz в правой части (3-95) меняются лишь знаки слагаемых, поэтому в общем случае можно записать

-

UCoz (t) = Um(0 О) sin (Petpz) cos (<o0£ — f) +

 

 

+ £/m(0o)P<P*cos(Pe<pz)sin K ^ — t),

(3-96)

где if— фазовый сдвиг сигнала ошибки относительно высокочастот­ ных колебаний, принимаемых в точках 1 и 2 при нулевом рассогла­ совании.

Фазовый сдвиг f в формуле (3-96) может принимать лишь два значения:

f =

0 — когда цель отклонена от оси ОХ в сторону точки /;

If =

л — когда цель отклонена в сторону точки 2.

Из

(3-96) следует, что для определения величины и направле­

ния угла рассогласования достаточно использовать любую из двух составляющих сигнала ошибки, поскольку каждая из них содержит полную информацию о рассогласовании. Величина угла,<р2 связана с амплитудами составляющих (для второй составляющей даже дважды), направление <pz определяется фазой составляющих.

Для устранения избыточности информации в сигнале ошибки

можно положить либо d =

0 , либо ©о = 0 .

 

При d = 0 имеем р£ =

0,

 

UCoz (t) — Um(0 О) p<pz sin (ш02i— ^).

(3-97)

Это амплитудный принцип метода одновременного сравнения, так как для определения рассогласования здесь используются толь­ ко амплитудные различия сигналов, принятых в точках 1 и 2.

При ©о = 0

Ucoz {t) — Um(0) sin (Ре<р,) cos ( V — Tf),

(3-98)

так как

dFz

db 0 - 0

Здесь для определения рассогласования используются только фазовые различия сигналов в точках приема, поэтому этот принцип носит название фазового принципа одновременного сравнения.

Как при амплитудном, так и при фазовом принципе амплитуда сигнала ошибки, как видно, зависит не только от величины угла <pZ) но и от мощности принимаемых сигналов. Для устранения этой

122

зависимости введем нормированную функцию сигнала ошибки, оп­ ределив ее равенством

5С0

(t) =

2 Ue0

(t)

(3-99)

 

 

где [f/j (£) + U2(£)]m— амплитудное значение суммы сигналов в точках приема.

Используя (3-93), получим

4 Wi (*) Ц- (£)] = Um(0 О) cos (^<pz) sin m0t +

 

+ Um(0O) P<?z sin (P59 z) cos о>0t.

(3-100)

Знаки слагаемых в правой части (3-100), в отличие от (3-95), не зависят от направления угла .рассогласования. Тогда для амплитудного принципа

1

[£/Д О +£/2 (*)]п, = £/«(©о)

(3-101)

и

SCoz (t) =■ P<?z sin (a>0t — f),

(3-102)

 

для фазового принципа

 

4 [^1 (*) + u 2(*)]« = Um(0) COS (P£?z)

(3-103)

и

 

(3-104)

• 4

(ty = tg (P6<pz) cos К * — t).

Для малых углов <pz формулу (3-104) можно переписать в виде

Scoz (t) ^ p5<pz cos К * — т) •

(3-105)

Полученные формулы (3-102) и (3-105) совпадают с формулами (3-28) и (3-37) метода последовательного сравнения.

Как при одном, так и при другом методе амплитуда нормиро­ ванной функции сигнала ошибки однозначно определяет величину угла рассогласования, а ее фаза — направление этого угла. Как при одном, так и при другом методе ось ОХ является равносигнальным направлением, поскольку только по этому направлению сигнал ошибки равен нулю. Различие между методами состоит лишь в том, что при последовательном сравнении функция Sco (t) имела период сканирования, а при сравнении одновременном она имеет период высокочастотных колебаний.

Более общий случай определения двух угловых координат <pz и оу мало чем отличается от рассмотренного. В этом случае необходи­

123

мо только иметь четыре точки приема (рис. 3-12) и сравнивать сиг­ налы по соответствующим парам точек. Для определения рассогла­

сования по курсу <pz сравниваются сигналы от правой и левой пар точек, для определения рассогласования по тангажу <ру— сигналы

У

от верхней и нижней пар. Причем сигналы каждой пары предвари­ тельно суммируются. Нормировка сигналов ошибки в каждой пло­ скости рассогласования производится по амплитуде суммарного си­

124

гнала, принятого во всех четырех точках. Покажем это на примере

амплитудного принципа.

На рис. 3-13 изображены следы пересечения диаграмм направ­ ленности и соответствующих углов с поверхностью сферы, проходя­ щей через цель, с центром в точке О. При отклонении цели от оси

ОХ, например,

в сторону пары 1—3 по курсу' и 1—2 по тангажу,

имеем:

 

 

 

 

 

 

 

 

cos

=

cos (0 OZ— <pz) cos (0 oy — <py);

 

cos &2 =

cos (0 OZ+

®z) cos (0 oy — ©y);

(3-106)

 

 

 

 

 

 

 

 

cos &3=

cos (0 Oz — <pz) cos (0 oy +

<py);

 

c o

s =

COS (0O2 +

fflz) COS (0oy +

<fy).

 

Углы 0 Oz и 0 Oy связаны с углом 0o зависимостью

 

cos 0 O= cos2 0 Oz = cos2 0 Oy.

(3-107)

При малых

углах 0o и небольших

отклонениях цели от ОХ

(? г « 0 О) <ру< 0

о)

(3-106)

и (3-107) можно заменить приближен­

ными равенствами:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

е о, =

0 ю « - ^ в о;

 

(3-108)-)

 

9‘ ~ в о - 7 1 т* _

Щ ь ’

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(3-109)*)

 

S3 = ! 0 o- - i =

T, +

^

?y;

 

 

9 < ~ а ° + 7 Г р' + 7 1 ?г

 

 

*)) При переходе от формул

(3-1061 и (3-1071

к (3-1081

и (3-1091 использова­

лось преобразование

 

 

 

 

 

 

 

cos ф = (1 — sin2

(1 — Ф2) 1 « 1 — - i

Ф2.

125

С учетом (3-109) можно записать выражения для сигналов, при­ нятых в различных точках:

 

и , (t) =

Um(0) /=-Е (0.) Sin'coo^ =

=

Um(0О)

, + 7 1 р?- + Л р?'

sin ш0г!;

 

 

 

 

U2 (t) =

Um(0) Fe (&2) sin <»0t =

=

Um( в 0)

1

1

,

1

 

sin <o0t;

---- ^B<DZЧ---

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(3-110)

 

u , (t) =

Um(0) F

(ft3) sin (0Qt =

 

=

U m( 0O)

1 4---7= P®z---- ?= ?©..

Sin co0^;

 

 

 

V 2

 

/

2

Y\

 

 

UK{t) =

£/„, (0) F e (Я.,) sin <*0t =

 

=

Um( в 0) Г 1 ---- T=-PC32 ---- l=P<py

sin u)0F

 

 

 

1 ^ 2

y '2

m .

 

Составим суммарные сигналы по смежным парам точек приема:

U, (0 +

а ^ =

2(7т (®о)

sin <o0£;

 

 

[ ' + V 2 h ’ \

 

U2{t) +

U ,{t) =

2Um{Q0)

sin a>02?;

 

 

 

(3-111)

U ^ t)+ \U A t) =

2Um{®Q)

Sin u)q£j

Ub{t) +

U,{t) =

2Um{.®0) [i + A 4

sin <o0£;

126

Тогда сигналы ошибки по курсу и тангажу, в общем случае, йри отклонении цели от оси ОХ в произвольном направлении опреде­ лятся следующими зависимостями:

* 4 <*) =

Y

([ и а (i) +

и у(0 ] -

[U2(t) +

и к(0]) -

=

 

2

 

 

 

 

 

и т (0 о) Р?* sin («0* — у);

 

 

 

 

 

 

 

(3-112)

^ 0y (t) =

-i ([£Л ( 0 +

^

(0 ] -

[ £ / 4( 0 +

U, (0 ]} =

14

~

щ . ит (0°)

sin ^

 

где фазовый сдвиг у, как и прежде, может принимать лишь два зна­ чения 0 и л, в зависимости от направления угла рассогласования в соответствующей плоскости.

Для нормировки сигналов (3-112) используем половину ампли­ тудного значения суммы принимаемых сигналов по всем четырем точкам

1 [U, (t) + u 2 (t) +

и 3(0 + и к (t)]m= 2 U m(во),

(3-113)

тогда

 

 

SCoz (t) =

P'oz sin (u>„£ — у);

(3-114)

Scoy (t) =

p'<?y sin ( V — y),

 

где

 

 

P '= - ^ P

(3-И5)

 

V 2

 

амплитудная пеленг'ационная чувствительность антенного устрой­ ства.

Как видно, для амплитудного принципа различие в решении двухплоскостной задачи (3-114) по сравнению с решением одно­ плоскостной (3-102) состоит лишь в том, что амплитудная пеленгационная чувствительность антенного устройства по каждой коор­

динате в двухплоскостном случае оказывается в у/" 2 раз меньше. Это объясняется тем, что при определении рассогласования в двух плоскостях осевые сечения диаграмм направленности антенн не совпадают с координатными плоскостями XOZ'и XOY (рис. 3-12).

Зависимости, аналогичные (3-114), не трудно получить и для фазового принципа одновременного сравнения.

127

Для малых углов рассогласования <pz и <ру выражения для сиг­ налов, принятых в различных точках при фазовом принципе (рис. 3-12), могут быть записаны в виде:

Ui {t) =

Um(0) sin (со0£ +

+

P#y);

It) =

Um(0) sin ( V

— p£<pz +

pe<py);

u3(t) =

um(0) sin ( v

+

Pe<p* -

P5<py);

U, (t) =

Um(0) sin (o>0t — (3.<pz — p£<py).

Составив разностные и суммарную комбинации сигналов, полу­ чим:

5со2 (*) =

tg ps<pz cos (io0t - t) ^

Pg<p* cos (со0t - if);

(3-117)

Scoy (t) =

tg p.<py cos (u>0t — If) ^

P£cpy COS ( V — f).

 

§ 16. ФОРМИРОВАНИЕ СИГНАЛОВ КОРРЕКЦИИ В УСТРОЙСТВАХ С ОДНОВРЕМЕННЫМ СРАВНЕНИЕМ

Метод одновременного сравнения допускает возможность ис­ пользования различных способов формирования сигналов коррек­ ции. Однако все многообразие этих способов можно свести к трем принципиальным разновидностям:

1)амплитудное формирование;

2)фазовое формирование;

3)суммарно-разностное формирование.

Каждый из этих способов может использоваться в сочетании как с амплитудным, так и с фазовым принципом одновременного сравнения, поскольку амплитудные различия принятых сигналов всегда могут быть преобразованы самой схемой формирования в различия фазовые и наоборот [18].

Задачей формирования, как и прежде, является выработка элек­ трических сигналов, пропорциональных углам рассогласования <pz и <ру:

U<tx

(3-118)

U,y — &р©у>

где k9 — пеленгационная чувствительность координатора по кана­ лам наведения.

Для простоты, рассмотрим вначале формирование по одному курсовому каналу Z.

Амплитудный и фазовый способы основаны на непосредствен­ ном сравнении исходных сигналов (3-91), без предварительного об­ разования их разности и суммы.

128

Действительно, для извлечения полной информации об угле рас­ согласования, содержащейся в исходных сигналах (3-91), при ам­ плитудном и фазовом сравнении достаточно найти, соответственно, либо отношение их амплитуд

^П1|

(вр+ 9z)

1

+

(3-119)

Uxng

Fz (0o±

®z)

1

+ pOz

либо разность фаз

E=

2р,ог.

 

 

(3-120)

 

 

 

Величина угла <pz будет определяться в одном случае абсолют­ ным значением отношения амплитуд, в другом — абсолютным зна­ чением разности фаз. Направление угла будет соответствовать зна­ ку отношения амплитуд или разности фаз (опережение или запаз­ дывание по фазе одного сигнала относительно другого).

Таким образом, нормированную функцию сигнала ошибки (3-99) следует рассматривать не более как удобную, но не единст­ венно возможную комбинацию исходных сигналов, в которой сохра­ няется информация рассогласования.

Амплитудный способ формирования предусматривает выделе­ ние отношения (3-119). Раздельное усиление исходных сигналов U\(t) и U2(t) и прямое деление их амплитуд на выходе схемы фор­ мирования непригодно. Это привело бы к тому, что сигнал коррек­ ции U9 на равносигнальном направлении (£/m, = Umt) был бы от­

личен от нуля. Поэтому схема амплитудного формирования должна

строиться так, чдобы сигнал (J9z был нечетной функцией

относи­

тельно равносигнального направления. Обычно

 

=

=

(3-121)

Формула (3-121) определяет структуру схемы амплитудного • формирования. Схема должна включать: операторы логарифмиро­ вания в раздельных каналах усиления сигналов Ux(t) и U2(t), де­ текторы каналов и оператор вычитания логарифмов амплитуд.

Поскольку амплитудный способ оперирует лишь с отношением амплитуд, которое не зависит от мощности принимаемых сигналов, то какой-либо дополнительной нормировки сигналов в схеме не требуется.

Фазовый способ формирования состоит в преобразовании фазо­ вого сдвига (3-120) в электрический сигнал коррекции U?z. Проще

всего эта задача решается при помощи оператора сравнения PBz.

Оператор применяется к одному из сравниваемых сигналов, второй используется в качестве синхронизирующего или опорного сигнала оператора. При этом для обеспечения четности функции U9 отно­

сительно равносигнального направления один из сигналов обяза-

9

129

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ