Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Евстратов Г.И. Полуавтоматическая электрошлаковая сварка арматуры железобетонных конструкций

.pdf
Скачиваний:
14
Добавлен:
29.10.2023
Размер:
9.76 Mб
Скачать

должен быть прокален при температуре 200—300°С в течение 2 ч при высоте слоя флюса 40—60 мм.

В качестве вспомогательных материалов при выполнении сварочных работ используют шнуровой (листовой) асбест или вязальную проволоку диаметром 1 мм. Эти материалы применяют для создания уплотнения на концах свариваемых стержней против вытекания рас­ плавленного флюса и металла в случае боль­ ших боковых зазоров (более 1,5—2 мм) между формой и стержнем. Расход вспомогательных материалов на стык составляет 20—30 г.

VII. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОИ СВАРКЕ

СТЫКОВ АРМАТУРЫ

Срезка концов свариваемых стержней и величина межторцового зазора. Форма кон­ цов стержней при подготовке под сварку и величина межторцового зазора определяют объем плавильного пространства, расход сва­ рочных материалов, трудоемкость сборки стыков, качество сварных соединений и усло­ вия эксплуатации сварочного оборудования. Поэтому важно обеспечивать минимальный (но не менее определенной величины) объем плавильного пространства.

Наибольшее распространение получила срезка стержней в соответствии с рис. 21.

Сварка горизонтальных стержней при оп­ ределенных навыках сварщика и увеличении

71

-лубины поддона (усиления шва в нижней части) возможна и без срезки стержней, т. е. при параллельных торцах, составляющих прямой угол с продольной осью стержней.

Однако в этом случае увеличивается воз­ можность непроваров в корне шва и умень­ шается оборачиваемость форм, так как воз­ буждение дуги производят в нижней части формы, а не на кромке одного из стержней, как это делают при срезанных торцах стерж­ ней. При подготовке под сварку горизон­ тальных стержней большого диаметра (32—: 40 мм), а при увеличенном межторцовом за­

зоре

(более 15 мм)

и для стержней меньше­

го

диаметра рекомендуется односторонняя

срезка стержней в

соответствии с рис. 22, а.

Такая подготовка стержней под сварку обес­ печивает уменьшение объема плавильного пространства и возбуждение дуги на кромке правого стержня в его нижней части, преду­ преждая тем самым повышенный износ фор­ мы.

Величина допускаемого зазора z, при под­ готовке горизонтальных стержней под сварку

с двухсторонней

срезкой

должна

быть: 5—

15 мм — для стержней из

стали класса А-Ш

и 5—20 мм для стержней

из стали классов

А-П и A-I. При односторонней срезке стерж­

ня максимальный

межторцовый

зазор до­

пускается на 5 мм больше, чем при двухсто­ ронней срезке стержней.

' При сварке вертикальных стержней вели­ чина угла среза верхнего стержня влияет не только на объем плавильного пространства, но и на наличие шлаковых включений в ме­ талле шва. При срезке верхнего стержня под

углом менее 35° к горизонтали

в металле шва

у линии

сплавления верхнего

стержня появ-

'ляются

 

шлаковые включения

диаметром до

2,5—3

мм. Это

вызвано

тем,

что

плоскость

торца

стержня

«нависает»

над

шлаковой

ванной,

и выход частиц

жидкого

шлака за-

а}

Рис. 22. Рекомендуемые раз­ делки стержней под сварку

а _ односторонняя срезка гори­ зонтальных стержней; б — срезка вертикальных стержней с обрат­

ным уклоном торца нижнего стержня

74

трудняется. Поэтому срез верхнего стержня

рекомендуется

выполнять

под

углом

40—45°

к горизонтали.

Срез нижнего

стержня

под

углом

10—15°

к горизонтали

при

уклоне

торца

«к себе»

является

достаточным

для

надежного его провара, а при соответствую­ щих навыках сварщика качественная сварка вертикальных стержней возможна и при го­ ризонтальном торце нижнего стержня. Одна­ ко при горизонтальном торце нижнего стерж­ ня труднее обеспечить провар в корне шва, так как электродная проволока будет на­ правлена к плоскости торца в корне шва под острым углом и, следовательно, тепловой поток электрической дуги также будет на­ правлен под острым углом, и значительная часть тепла пойдет на стенку формы.

Величину допускаемого межторцового за­ зора г2 при подготовке вертикальных стерж­

ней

под

сварку в

соответствии

с

рис. 21,6

следует принимать: 5—15 мм — для

стержней

из стали классов A-III и А-П

и

5—20 мм

для

стали

класса

A-I. При

 

увеличенном

межторцовом зазоре

сварку

вертикальных

стержней необходимо выполнять с большим числом ступеней регулирования сварочного напряжения (до 5 ступеней по 2—3 в) во избежание подрезов в корне стыка и на верхнем стержне.

При ’сварке стержней диаметром 32 мм из стали 35ГС с увеличением межторцового зазора с 5 до 30 мм и уменьшением по этой

причине доли основного

металла

в шве проч­

ность горизонтальных

на

сварных

соединений

снижается

в среднем

5 и вертикальных —

на 8 кГ!мм2. При этом

в шве

уменьшается

содержание

углерода

на 40%,

марганца и

кремния — на 20%.

 

 

 

75

жительно сказывается на его механических свойствах. Нижняя околошовная зона, по которой происходит разупрочнение металла вследствие его перегрева, при сварке с об­ ратным уклоном торца нижнего стержня на­ клонена к продольной оси стержней, и при испытании на разрыв такие образцы редко разрушаются по нижней околошовной зоне, рис. 24. Прочность сварных соединений вер­ тикальных стержней, выполненных при обрат­ ном уклоне торца нижнего стержня, выше (табл. 16), чем при срезке стержней в соот­ ветствии с рис. 21,6.

 

 

 

 

 

Т а б л и ц а

16

Пределы прочности вертикальных сварных образцов

арматуры из стали 35ГС при различной срезке

 

нижнего стержня

(электродная

пооволока Св-08ГА

 

 

диаметром 2 .нм)

 

 

 

 

 

 

Минимальные-

Средняя

ве­

 

Диаметр

 

 

максимальные

личина

пре­

Материал

значения

пре­

дела прочно­

стержнейТ

[формы

дела прочно­

сти из 10 ис­

в мм

 

 

сти в серин

пытанных

 

 

 

 

из 10 образцов

образцов

 

 

 

 

в кГ!ммг

в кГ]мм1

 

20

Медная

 

_

 

_

 

 

 

59 ,2 -6 4

61,9

 

 

 

 

 

32

Медная

 

55,2—60,4

57,9

 

 

57,6—63,2

60,7

 

 

 

 

 

40

Медная

 

55,2—63,9

59,2

 

 

57,6—62

60,2

 

 

 

 

 

40

Графит ЭЭГ

53,3—61,9

56,4

 

57,3—64,4

61

 

 

 

 

 

 

 

П р и м е ч а н и е .

В

знаменателе

приведены данные,

от- '

носящиеся к сериям образцов со срезкой стержней в соответ­

ствии

с рис.

21,6; в

числителе — данные по образцам с обрат­

ным

уклоном

торца

нижнего стержня.

78

Механические свойства металла шва, оп­ ределенные на гагаринских и ударных образ­ цах, а также сварных соединений, при свар­ ке стержней с обратным уклоном торца ниж­

него стержня

высокие

 

__________________

как при использовании

 

'8

 

 

 

 

/

медных,

так и графи-

 

 

 

 

 

 

товых форм (табл.

17,

 

>6

 

 

 

 

рис. 25).

 

 

 

/ д

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Из

приведенных

в I

и

 

 

/ У

 

 

табл.

17 и

на

рис.

25

g

ю

 

 

I

механических

свойств

|

в

 

 

у ”

\

\

металла шва и свар- ^

 

/ Л

у

>

ных

соединений вид-

|

4

т т - * А

 

 

 

но,

что

полуавтомата-

^

/ /

 

 

 

 

ческая

электрошлако-

 

2

UL______ \_______ L .

 

 

■<*zо

L

 

о

 

вая сварка

вертикаль-

 

 

Температура испытаний, *С

ных стержней с обрат­

 

Рис.

25.

Ударная

вяз­

ным

уклоном

торца

 

 

кость

металла

шва при

нижнего стержня даже

 

сварке в медных и гра­

в

случае

применения

 

фитовых

формах

верти­

графитовых

форм

и

 

кальных

стержней

диа­

 

метром 40

мм

с

обрат­

максимального

диа­

 

ным уклоном торца ниж­

метра стержней 40 мм

 

него

стержня

(свароч­

обеспечивает

получе­

 

ная

проволока

Св-08ГА

ние металла шва с вы­

 

диаметром

2 мм,

флюс

сокими

показателями

 

 

 

АН-348А)

 

 

/,

2 — соответственно

сред*

прочности,

пластично­

 

ние <из 9 результатов ис­

 

пытаний)

и

минимальные

сти и

ударной

вязко­

 

значения

ударной

вязкости,

сти.

 

Порог

хладно­

 

образцы

сварены

в

форме

 

 

из графита ЭЭГ; 3,

4 — то

ломкости металла шва

 

же, но образцы сварены в

стыков,

сваренных

в

 

 

 

медной форме

 

 

 

 

 

 

 

 

 

графитовой

и

медной

 

 

 

 

 

 

 

 

формах, составляет не выше —40°С, что ука­ зывает на возможность эксплуатации конст­ рукций с такими сварными соединениями при низких температурах (до минус 30—40°С).

79

Механические свойства металла шва и сварных соединений при сварке вертикальных стержней диаметром 40 мм из стали 35ГС с обратным уклоном торца нижнего стержня (электродная проволока Св-08ГА диаметром 2 мм, флюс АН-348А)

 

Коли­

Предел

Предел

Относительное

Относитель­

Материал формы

чество

ное

попереч­

образ­

прочности

текучести

удлинение

ное

сужение

 

цов

в кГ/мм2

в кГ/ мм2

в %

 

В %

 

Гагаринские образцы из металла шва

 

 

 

 

10

44—47,8

23,4—25,5

23,4—36,3

53,3—59,9

 

45,7

24,3

28,5

 

56,8

 

 

 

 

10

42,2—46,8

22,3—25.6

21—35

50,2—59,9

 

44,4

23,7

28,8

 

55

 

 

 

Обточенные образцы (10 100 мм, d0 == 20 мм) из сварных соединений (см. рис.

2, а)

 

4

46,8—47,4

 

 

13,6—20,9

 

47,1

 

 

 

16,6

 

 

 

 

 

 

4

46,5—48,9

 

 

12,7—26,9

 

48

 

 

 

18,5

 

 

 

 

 

П р и м е ч а н и е . В числителе даны минимальные-максимальные значения, в знаменателе — средние.

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ