
книги из ГПНТБ / Чернышев А.Н. Корабельные двигатели внутреннего сгорания. (Теория рабочих процессов поршневого двигателя) учебное пособие
.pdf80
подвод больше теплоотдачи в стенке цилиндра. Таким обра зом,
|
|
|
(LT >0 , d q s > 0 |
и |
с >0 |
■ |
|
|
Если точку |
х |
(рис. 19) совместить |
с |
точкой I |
(рис. |
20), |
||
то на |
элементарном участке, где п г |
можно считать |
посто |
|||||
янным, |
процесс |
расширения пойдет между изотермой и изо |
||||||
барой, |
при |
этом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О «= п г ■< 1 . |
|
|
|
|
|
Точка 2 |
(рис. 20). Температура |
цикла достигла макси |
||||||
мума, cLT =0 . |
За счет продолжающегося интенсивного |
дого |
||||||
рания теплоподвод больше теплоотвода в стенки |
и d q s > 0 . |
|||||||
Очевидно, что на элементарном участке вблизи точки |
2 |
име |
||||||
ет место мгновенный изотермический процесс (с =оо , |
п 2 = 1 ). |
|||||||
Точка 3 |
(рис. 20). Несмотря на продолжающееся догора |
|||||||
ние и положительный суммарный теплоподвод (сЦ 2 =»0 |
), |
в |
результате процесса расширения температура рабочего тела
уменьшается и |
cLT « 0 . Очевидно, |
что на протяжении всего |
участка, где |
это имеет место, с < 0 |
и процесс расшире |
ния происходит с переменным значением показателя политро
пы расширения, |
находящегося в пределах |
|
||
|
|
х |
>>п г > 1 |
|
Точка Ч (рис. 20). |
Теплоподвод в результате |
догорания |
||
продолжается, |
однако становится равным теплоотводу через |
|||
стенки |
цилиндра и в какой-то момент d q s = 0 . |
Таким об |
||
разом, |
имеет место мгновенный адиабатный процесс (с = О , |
•и.2. = к ) •
Точка 5 (рис. 20). Хотя процесс догорания может еще иместь место, теплоотвод в результате значительного увели чения поверхности охлаждения (поршень вблизи НМТ) превы шает теплоподвод, d q s -*=-0 , d T <■0 , с ;» 0 и 7гг =>-к.
В точке 5 начинается открытие выпускных органов, и дальнейший процесс расширения совпадает с выпуском газа из цилиндра.
81
Таким образом, n z - величина переменная, изменяющаяся в ■ирохом диапазоне от величины меньпей I до 1,5*1,6.
§ 14. Расчет процесса расиирения
Сложность учета всех рассмотренных выве явлений вынуж дает прибегать к упрощению: в расчетах процесс распирения считается политропным, но с осредненным значением n z=const.
Естественно, что, если построение линии распирения ведется от точки z цикла, которая также получена расче том, совпадения расчетных и экспериментальных значений всех параметров цикла путем подбора величины п г добиться невозможно. Величина осредненного показателя политропы рас ширения выбирается таким образом, чтобы имели место:
1)максимальное совпадение расчетной и эксперимен тальной диаграмм по площадям, что возможно, если вычислен ная и опытная линии расиирения достаточно близки;
2)возможно более точное совпадение расчетных и экспериментных результатов (прежде всего по давлению и, если возможно, по температуре) на момент открытия выпускных ор
ганов.
Последнее требование диктуется необходимостью получать достаточно приближенные к истинным значения параметров га за в выпускном трубопроводе перед турбиной, так как от этого в значительной мере зависит точность расчета всего двигателя.
Легко видеть, что среднее значение п г находится в пределах
1 с Л г с К .
Выбор величины н 2 следует производить, учитывал нихееледуюцне факторы.
Обороты вала дизеля. Увеличение оборотов вала дизеля приводит к сокращению времени, отводимого на сгорание, бо
82
лее интенсивному догорание топлива на линии расширения, уменьшение периода теплоотдачи в стенки цилиндра. Линия расиирения становится более пологой, показатель n z умень шается, т .е . приближается к изотерме.
Нагрузка. Увеличение нагрузки при сохранении числа оборотов вала двигателя достигается за счет увеличения по дачи топлива и сопровождается уменьиением оС (см. фор мулу (* 0 )), усилением догорания и теплоотдачи в стенки ци линдра. Догорание вызывает уменьшение, а теплоотдача - увеличение п 2 . Как правило, более значительным оказыва ется влияние догорания, в связи с чем п г уменьшается.
Повышение температуры охлаждающей воды, в частности при переводе дизеля с охлаждения забортной водой на замк нутую систему, приводит к уменьшению теплоотдачи в стен
ки цилиндра и уменьшению |
n z . |
||
Увеличение диаметра цилиндра уменьшает относительную |
|||
(см. § |
7) поверхность теплоотвода и приводит к уменьшению |
||
п 2 . |
|
|
|
Для |
получения |
достаточно достоверных результатов, о |
|
которых |
шла речь |
выше, |
необходимо согласованно выбирать |
п 2 и |
, ибо между этими двумя величинами имеет место |
легко объяснимая связь.
Действительно, если по каким-либо причинам увеличива
ется количество |
несгоревиего топлива к точке z и |
умень |
|
шается, |
одновременно усиливается догорание на линии расии |
||
рения |
и n z |
также уменьшается. |
|
П учетом сделанных замечаний можно рекомендовать сле |
|||
дующие |
величины |
п 2 : |
|
-для двигателей средней быстроходности и форсировки
1,15*1,25;
-для быстроходных, форсированных дизелей 1,1*1,15.
Меньшие значения n z |
соответствуют меньшим значениям |
£ 2 , которые приведены |
в § 12. |
Расчет параметров газа в конце хода расширения может быть выполнен с использованием уравнений (51)
83
Ре
т
- pz |
>* |
1 N |
1 %) |
|
|
у-IIЕ |
(Vz\n*~l |
|
i Ve / |
|
|
|
|
Pz
1Veyt*
(■
V / vz /
Tz
s
Pz |
(54) |
S nz ’ |
|
|
(55) |
Б д в у х т а к т н ы х |
д в и г а т е л я х |
$ = ~ - , г д е £ - д е й с т в и т е л ь |
|
н а я с т е п е н ь с ж а т и я . |
|
* |
|
Для к о р а б е л ь н ы х |
д в и г а т е л е й с г а з о т у р б и н н ы м н а д д у в о м |
||
в з а в и с и м о с т и |
о т с т е п е н и |
и х Ф о р с и р о в к и |
рв =5*10 кг/см2, Тв =П00+1350°К.
Вопросы для повторения
1.Поясните назначение процесса расширения. Стр. 78
2.Поясните особенности теплообмена в процессе расши рения. Стр. 78-51 .
3.Поясните характер и причины изменения показателя политропы ti2 в процессе расширения реального двигателя.
Стр. 80 , рис. 20 .
4.Вычертите совмеиенные процессы расширения в рабо чем и термодинамическом циклах. Рис. 20 .
5.В какие моменты имеют место мгновенные изобарный, изотермический и адиабатический процессы? Стр. 77, 81,
рис. 20 . |
|
|
|
|
|
|
|
6. |
В чем заключаются упрощения, |
применяемые |
при расче |
||||
те процесса |
расширения9 Стр. 82 . |
|
|
|
|||
7. Каким образом выбирается величина осредненного по |
|||||||
казателя политропы |
расширения9 |
Стр. |
82 . |
|
|||
8. |
Как |
влияет |
быстроходность |
дизеля |
на величину п 2 9 |
||
Стр. |
82 . |
|
|
|
|
|
п 2 О |
ч. |
Как |
влияет |
изменение нагрузки |
на |
величину |
||
Сгр. |
83 . |
|
|
|
|
|
|
10. |
Как |
влияет регии охлаждения |
на |
величину n z ? |
Стр. 33 . |
|
|
величину п г ? |
|
11. |
Как |
влияют размеры цилиндра |
на |
|
Стр. |
33 . |
|
|
|
12.Каковы пределы изиенения и 2 в зависимости от быст роходности и форсировки дизеля? Стр. 33 .
13.Как ориентировочно подсчитать параметры газа в кон
це |
хода |
расширения? |
Стр. |
3*» |
, |
формулы (54), (55) . |
|||
|
14. |
Какова |
связь |
между |
я 2 |
и |
$2 ? |
Стр. |
83 . |
|
15. |
Каковы |
температура и давление |
газа |
в современных |
||||
ЛВС |
в конце хода расширения? |
Стр. |
84 . |
|
Г л а в а У1
ПРОЦЕСС ВЫПУСКА
§ 15. Особенности выпуска в четырех- и двухтактных дизелях
Процесс выпуска является завершающим процессом в цик ле двигателя внутреннего сгорания.
Назначением выпуска является удаление из цилиндров отработавиих газов.
Процессы выпуска в четырех- и двухтактных двигателях имеют принципиальное различие и потому долины рассматри ваться раздельно. В этой главе мы подробно рассмотрим про цесс выпуска в четырехтактных двигателях и только отметим общие особенности организации выпуска в двухтактных дизе лях, так как подробнее этот материал анализируется в гл. X
Процесс выпуска в четырехтактных двигателях
Характерными особенностями организации процесса выпус ка в четырехтактных двигателях являются наличие специально го хода пориня и разобщение объема выпускного трубопровода от наддувочного на значительной части этого хода, т .е .
последовательное открытие выпускных и впускных клапанов. В силу конструктивных особенностей или особенностей режима работы соотноиение между давлением за цилиндрами
(перед турбиной) и перед цилиндром (после компрессора) мо гу'. быть самыми различными.
Ва рис. 21 изображены два наиболее характерных случая процесса выпуска: рг =*• ржи я рг <** р*ц •
8 6
Открытие выпускных клапанов (точка в' ) начинается за 30*60° пкв до НМТ. Раннее открытие клапанов осуществля ется с той целы), чтобы к началу движения поршня от ниж ней к верхней мертвой точке давление в цилиндре двигателя снизилось до требуемой величины, а открытие клапана в HUT было достаточным. При выборе момента открытия выпускного клапана учитывается два противоречивых требования:
Рис. 21. Диаграммы насосных ходов четырехтактного ди зеля.
а - |
для |
случаев рт> р ки , рг =»р^ |
S - |
для |
р г « р кц |
1)обеспечение качественной очистки цилиндра. Для этого угол предварения открытия клапана необходимо увели чивать. Но тогда уменьшается давление конца хода расшире ния и часть работы расширения теряется (заштрихованная площадь на рис. 21);
2)сведение к минимуму потерь работы расширения га за в цилиндре. Для этого делается меньше опережение откры тия клапана. Однако качество очистки цилиндра в этом слу чае может ухудшиться.
87
Закрытие выпускного клапана (точка г " ) осуществля ется после прихода поршня в ВИТ. Позднее закрытие необхо димо для обеспечения максимального открытия выпускного клапана на всем ходе поршня от нихней к верхней мертвой точке. Угол запаздывания закрытия выбирается в зависимо сти от возможности осуществления продувки (т .е . от отно
шения 4г- ) и может находиться в пределах от 10 до 75° пкв.
ГХЦ
Данные фаз газообмена некоторых четырехтактных дизе лей приведены в табл. 2.
Некоторые особенности процесса выпуска
вдвухтактных дизелях
1.В связи с отсутствием специального хода выпуска удаление отработавших газов из цилиндра осуществляется с помощью продувочного воздуха, давление которого рхц долж
но быть обязательно больше давления |
газа за цилиндром рг . |
2. Процесс выпуска происходит |
только на части хода |
поршня вблизи HUT.
Продолжительность открытия выпускных органов для дви гателей с прямоточными схемами газообмена составляет
I10fl50° пкв.
3. Продувка цилиндра в период одновременного откры тия продувочных и выпускных органов происходит не у BUT, как у четырехтактных двигателей, а вблизи нихней мертвой точки.
§ 16. Периоды процесса выпуска четырехтактных двигателей
Если вновь обратиться к рис. 21, то можно различить три периода процесса выпуска.
I период - свободный выпуск { в ' - в " ) .
Поршень движется в сторону HU7. В точке в' начинают
38
открываться выпускные клапаны, вследствие чего газы поки дает цилиндр под воздействием непрерывно уменьшавшегося пе репада давления в цилиндре рц и выпускном трубопроводе
Ут |
\ В |
зависимости от |
соотношения |
Р« |
может иметь место |
|||||
|
|
|
|
|
|
Рг |
|
|
|
|
надкритический или подкритический выпуск. |
|
|
|
|||||||
|
Н а д к р и т и ч е с к и й |
|
в ы п у с к |
имеет |
||||||
место при большом перепаде текущего |
давления в |
цилиндре |
||||||||
к давлению в выпускном коллекторе |
^ |
Обычно пользуются |
||||||||
обратной величиной |
. |
Неравенствог |
|
|
|
|||||
|
|
Рг |
|
|
|
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
■k.-i |
|
|
|
|||
|
|
ры |
“ |
l v < |
/ |
|
|
|
|
(56) |
свидетельствует о наличии надкритического выпуска. |
|
|||||||||
|
Для показателя адиабаты к т =1,33, что |
примерно |
соот |
|||||||
ветствует составу и температуре выпускных |
газов, ^ |
=0,542. |
||||||||
|
В период надкритического выпуска скорость истечения |
|||||||||
газа равна скорости звука, так |
как |
клапан |
двигателя |
можно |
||||||
рассматривать как сужающееся сопло. |
|
|
|
|
||||||
|
П о д к р и т и ч е с к и й |
|
в ы п у с к |
начинает |
||||||
ся в тот момент, когда текущее |
значение давления в цилинд |
|||||||||
ре |
р |
уменьиается |
до величин, |
при которых |
|
|
||||
|
|
|
Рц |
* |
|
|
|
|
|
|
Однако во время свободного выпуска на режимах нагрузки, |
||||||||||
близких к номинальным, как правило, |
имеют место |
надкрити |
||||||||
ческие |
перепады давлений. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
П период - принужденный выпуск (В"-г') |
|
|||||||
|
Поршень движется |
в сторону |
ВМТ и |
вытесняет |
продукты |
сгорания из цилиндра в выпускной коллектор. Давление в ци линдре рц больше давления в выпускном трубопроводе р г вследствие наличия гидравлических потерь в клапанах Др = рм-р г . На большей части принужденного выпуска имеют
Я9