книги из ГПНТБ / Чернышев А.Н. Корабельные двигатели внутреннего сгорания. (Теория рабочих процессов поршневого двигателя) учебное пособие

ля и его топливной

аппаратуры).

Необходимо под­

черкнуть, что измене­

ние

числа оборотов

вала

корабельного

ди­

зеля

в зависимости

от

его

конструктивных

особенностей, в част­

ности от способа при­

Рис. 56. Изменение периода за­

вода компрессора,

как

правило, сопровождает­

держки самовоспламенения

в углах

ся изменением многих

поворота коленчатого кала

(по дан­

ным Д. А. Портнова"

/20/

).

других показателей, в

а -

в зависимости от давления пе­

свою очередь влияющих

ред

цилиндром;

Г - в зависимости от температуры

на величину периода

воздуха перед

цилиндром;

мм

задержки самовоспламе­

1

-

двигатель

Гц -1%б мм, S -I6 5

2

-

двигатель

2>н - 180 мм, 5 - 2 0 0

мм

нения: цикловой подачи

3

-

двигатель 27н -160 мм, 5-170 мм.

топлива, давления

и

температура наддувочного воздуха,угла опережения подачи

топлива и т .д .

Поэтому характер

и численное изменение Т> ,

d l

»

У^ср I Wм и , А

и pz

зависят от

совместного воздей­

Рис. 59. Относительное изменение

T i

, Wmax и

А

при уменьшении числа оборотов двигателя,

работающего

на

винт (по данным Д. А. Портнова [20]

).

Вопросы

для повторения

(Процесс сгорани я в д изелях)

1 .

Каковы особенности процесса сгоран и я в дизеле?

С т р .

16 5 ,

16 6 .

2 .

Сформулируйте

и поясните требовани я , предъявляемые

к процессу с го р а н и я .

С т р .

166 .

3 .

В чем

с у т ь физической подготовки топлива

к само­

воспламенению? С т р .

1 6

7 .

В чем

заключается

химическая под готовка

топлива к

цепной

реакции7 С т р .

1 6 7 , 1 6 8 ,

р и с .

*6 .

5 .

Что называется

периодом

задержки самовоспламенения?

С т р .

168 .

6 . Сформулируйте необходимые н достаточные условия

для самовоспламенения

рабочей смеси.

С т р . I 6 8 - I 7 I , р и с .

48 .

константам и соударений и скоростью

химической

реакции?

С т р .

1 7 0 , формула ( 1 2 8 ) .

9 . Поясните сущность формулы периода задержки само­

воспламенения входящих в нее величин,

а

также

возможность

ее практи ческого

использования. С т р . 1 7 1

,

формула ( 1 2 9 ) .

1 0 .

Изобразите

диаграммы изменения

давления

и темпера­

туры в цилиндре дизеля, развернуты е по

у гл у

п овор ота ко ­

ленчатого вала и совмещенные с диаграммой подъема иглы

форсунки и законом подачи

топ л и ва .

С т р .

1 7 4 ,

р и с . 49 .

1 1 .

Укажите на диаграмме (п ун к т

1 0 )

периоды

процесса

сгорания и поясните и х .

С т р . 1 7 4 ,

р и с .

49 .

Г л а в а

X

ГАЗООБМЕН В ДВУХТАКТНЫХ

ДВИГАТЕЛЯХ

Преимущества?

1. При равных значениях

, Vh ,«,*

и z

индикаторная

мощность двухтактного двигателя вдвое

больше, чем четырех­

тактного (см. формулу (85)),

так как рабочий цикл осуще­

ствляется за один оборот вала

вместо двух и

J£=I вместо

0 , 5.

5 .

Возможность получения

больной

а гр е га тн о й

моцности

(до

4 0 .0 0 0 л . с . ) при использовании дешевых

сортов

тяже-

лого жидкого топлива и высокой экономичности

( q e “

1 4 7 *

15 3 г р / л . с . ч ) .

Н ед остатки :

1 .

Трудность качественной очистки и

наполнения

ци­

линдра

(о тсутств ую т

специальные

насосные

ходы

п о р н н я ).

2 . Более тяжелые температурные условия работы цнлинд-

ро -пориневой группы

(о т с у тс тв и е

насосных

ход ов ,

во

время

которы х происходит дополнительное охлаждение

п ори н ей ).

Порини

двухтактны х

двигателей во

время работы

нагреваю т­

ся

до

более высоких

тем п ер атур ,

несмотря

на

охлаждение

и х

продувочным

воздухом .

3 .

Высокая

тепловая н а гр у з к а ,

использование

только

ч асти

ра б о ч е го

объема цилиндра V f c ' »

V k (

l

и

односторон­

няя н а гр у з к а на головные и мотылевые подшипники

вынуждают

применять меяьние средние индикаторные давления,

нежели

в четы рехтактны х д в и га те л я х .

Односторонняя н а груз ка

под­

шипников уменьиает опасность

появления ударной н а гр

уз к и ,

личество

отводимого

те п л а ,

и это создает более

тяжелые

условия

работы

подшипников

по сравнению с четырехтактны ­

м и. Вследствие

э т о го

у двухтактны х двигателей

приходится

давление

продувочного

возд уха

р Ж(4

значительно превыша­

ло давление в выпускном коллекторе

рг

(в четы рехтакт­

ном двигателе это превышение необязательно, двигатель

может

р а б отать и при

рмц <

рг

) .

С другой стороны ,

тем­

п ература отработавш их га з ов

Т г

в двухтактном двигателе

ниже,

чем

в четы рехтактном ,

вследствие значительного

ко ­

личества

в озд уха ,

попадавшего

в

выпускной

коллектор

во

время

продувки.

Вследствие

э то го

энергия

отработавш их г а ­

зов уменьшается

и

газовая турбина

не может развить мощ­

н о с ть ,

достаточную

для сжатия

продувочного возд уха до

требуем ого давления. Поэтому при

газотурбинном наддуве

д в ухта к тн о го двигателя приходится

соединять турбоком прес­

ре второй ступ е н и , приводимом от коленчатого вала

двига­

те л я .

В обоих

случаях эффективность га з о тур б и н н о го

над­

дува

меньше,

чем в четы рехтактны х д в и га те л я х .

При

прочих

равных условиях расход воздуха в двухтактном двигателе

больше, чем в четы рехтактном , а следовательно,

требуются

зультате больней затраты

мощности на привод компрессора

в двухтактном двигателе

с газотурбинным наддувом механи­

водной

нагнетатель), более

сложная,

нежели у

четырехтакт­

ного двигателя.

оС среднее ин­

6 .

При одинаковых

S , JD , w

, рд и

что коэффициент наполнения у двухтактных двигателей,

от­

несенный к полному ходу поршня и условиям в продувочном

ресивере,

при прочих равных условиях меньше,

чем у четы­

рехтактных

двигателей с наддувом. В связи с меньшими

p L

и Ч

у

выполненных двигателей, несмотря на

вдвое

боль­

шее число

тактнббти ( X =1 у двухтактных и

Я. =1 /2

у

четырехтактных двигателей), удельная мощность

л.с./дм 2,

т .е .

мощность двигателя,

отнесенная к площади поршней, и

мощностная

насыщенность

( ^ - л. с./м ,

л.

с./м 3,

L , В

и Н

- длина, ширина и высота двигателя)

не

превос­

время продувки,

могут быть разделены на две

группы:

к о н ­

т у р н ы е

и п р я м о т о ч н ы е .

Контурные схемы газообмена

К контурным или петлевым (рис.

61 )

относятся

те

ВИТ

i и 1

*

о'

о \ / f*

D,

л

\

{

д"

f

\

ч

\

\

Ё

,0

ч

«\

4

Ял#!

4 <4

НМТ

4