![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Тимофеев В.М. Проектирование радиопередающих устройств пособие по курсовому и дипломному проектированию
.pdf24. Ток в антенне (полагаяР_л ~
I , / |
2Р ~ |
■ ~ ф (амплитудное значение). |
§ 2. Расчёт промежуточного контура передатчика
/1/Ui-^eVi rffФ*'
Наибольшее распространение в контурах ступеней "Иромежуточнкгх передатчиков св и дв получила схема с ёмкостной связью рис. IV.2.
I. Задаваясь величи ной полного затухания S' из табл. IV.I (выбирая нижний предел), опреде ляем реактивную мощ ность
Р = t •
2. |
Ток в контуре (ам |
|
|
|
|
плитудное значение) |
|
|
|
|
|
|
2Рг |
|
|
|
|
|
ии |
|
|
Рис. |
IV.2 |
Для двухтактной схемы |
|
|
|||
|
|
|
|
||
UK=2Ua (из расчёта ступени). |
|
|
5/с1 |
последующей сту |
|
Необходимо проверить, чтобы 1К> |
|||||
пени во избежание сильного её влияния на возбудитель. |
|||||
3. |
Сопротивление ёмкости |
связи: |
|
|
|
|
Uг |
|
532 X |
|
|
|
Х,„ = L . |
с,Св |
|
|
|
4. Напряжение на ёмкости Са |
|
|
|
||
|
и еа = и а- и |
с. |
|
||
5. |
Величина ёмкости Са |
и, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и. |
|
|
|
Значения С св и С а уточняются |
после подбора конденсато |
||||
ров, |
после чего уточняются значения |
Х С8 и |
Хсо. |
6.Характеристика одного плеча контура
Р—Х св -f Х са.
6—521 |
81 |
7.Величина тока после уточнения
8.Полная индуктивность контура
1880 ’ мкгн.
Расчёт однотактного контура проводится в таком же поряд ке с учётом элементов и напряжений для однотактной схемы.
•§, 3. Расчёт колебательных контуров ступеней коротковолновых передатчиков
При проектировании ступеней кв передатчиков электрический расчёт увязывается с конструктивным и общим построением сту пени. Часто в результате конструирования приходится вносить уточнения в электрический расчёт (например, может выявить ся: необходимость изменения параметров контура по соображе ниям, связанным с размещением деталей, их габаритами, на чальной ёмкостью и т. д.).
Найденная из расчёта режима ламп ступени величина экви валентного сопротивления контура
Я
на коротких волнах не может быть получена при любых жела-
1 |
и вносимого сопротивления |
тельных сочетаниях р= — |
|
О) С |
|
Даже при отсутствии специального конденсатора начальная ёмкость элементов контура и ступени создаёт при достаточно высоких частотах и нежелательно малое значение волновбго со противления р и .
Расчёт контура начинается с определения начальной ёмко сти схемы.
О п р е д е л е н и е н а ч а л ь н о й ё м к о с т и . Начальная ёмкость контура С0 образуется:
а) ёмкостью, вносимой лампами и зависящей от применяе мой схемы нейтрализации;
б) паразитной (рассеянной) ёмкостью деталей контура, мон тажных элементов и собственной ёмкостью катушки индуктив ности (Cfacc)„
Г — Г |
Л - С |
Dace |
°л а м п |
f |
При двухтактной схеме нейтрализации
Сламп = с,п рох |
СцлХ |
|
2 |
В уравновешенной двухтактной инверсной схеме (с зазем
лённой или нейтральной) |
сеткой |
|
|
Слам п |
~ Свых + |
С прок |
|
2 |
|||
|
|
Для однотактной схемы с заземлённой сеткой можно считать
глам п — Гпрох •
Вслучае применения тетродов и пентодов ёмкость С Лвмп
будет |
равна |
указанной в |
паспорте выходной ёмкости ламп |
Свых , |
а при |
двухтактной |
схеме соответственно |
ССвых
лам п |
0 |
Что касается рассеянной ёмкости Срасс , то, как показывает
опыт, её можно принять равной |
|
|
|
|
Г |
~ |
Г |
|
|
р ж сс ' |
' лам п • |
|
|
|
Р а с ч ё т э л е м е н т о в |
к о н т у р а |
при |
н а с т р о й к е |
|
п е р е м е н н о й и н д у к т и в н о с т ь ю . |
Если |
настройка анод |
ного контура ступени производится при помощи плавно изменя ющейся индуктивности (катушка со скользящим контуром), то она определится из соотношения
253 X2ммкс(м)
СМ
Со(см)
или
0,28 кмакс2 (м)
Lмакс мкгн. Ср(пф)
В рассматриваемом случае ёмкость контура остаётся посто янной и наименьшее значение волнового сопротивления контура
р= — будет иметь место на самой короткой волне диапазона
шС0
Xмин■ На этой волне кпд контура будет наименьшим.
В кв передатчиках с широким диапазоном 'для расширения его длинноволновой части к контуру включается дополнитель-
6* |
83 |
ный конденсатор постоянной ёмкости, чтобы избежать чрезмер но больших размеров катушки. Если дополнительные конден
саторы проектируются специально, то, |
задавшись на основа |
||||
нии соображений |
размещения элементов |
значением |
LMaKC , оп |
||
ределяют ёмкость этого конденсатора |
Сдоп |
из условия |
резо |
||
нанса ёмкости |
С0-f- Сдоп с индуктивностью |
LMaKC |
на |
самой |
|
длинной волне XмгКС. |
|
|
|
|
В случае использования подходящего типового конденсато ра (например, вакуумного) из условия того же резонанса опре деляют индуктивность L ^ kc■При этом весь диапазон передат чика будет разбит на два (или более) поддиапазона, отличаю щиеся ёмкостью.
Если связь с фидером выбрана ёмкостной (см. ниже), то вносимая в контур дополнительная ёмкость учитывается в фор муле
Ск = Со +'Сфг
где С'ф ,— ёмкость, вносимая в контур системой связи с антен
ной.
Если связь с фидером осуществляется по схеме с индуктив ным делителем, то найденная из расчёта индуктивность кон тура реализуется с помощью двух катушек индуктивности L x и Lce , включённых параллельно. Обычно Ьса^ 3 ч - 4 LK.
Вэтом случае общая индуктивность контура будет
^_ LceL\
LCe+ Lx
Р а с ч ё т э л е м е н т о в к о н т у р а пр и н а с т р о й к е п е р е м е н н о й ё м к о с т ь ю . Если настройка контура произ водится с помощью конденсатора переменной ёмкости, что в современных передатчиках применяется редко, то мини
мальная ёмкость на каждом |
поддиапазоне будет |
|||
Г |
к мин |
— С |
Л- Г |
мин’ |
|
'-О |
i |
амаксимальная емкость
Ск макс ~ Со 4" С Макс’
где С макс и СMtm— соответственно максимальная и минималь ная ёмкости переменного конденсатора.
Коэффициент перекрытия поддиапазона, т. е. отношение
крайних волн |
при неизменной индуктивности контура L, |
||
|
^мин |
|
г макс |
|
^макс |
V |
|
|
к - |
С мин |
|
|
^мин |
|
84
Коэффициент перекрытия поддиапазона обычно лежит в пре
делах 1,4 ч - 1,8. Следует предусмотреть |
взаимное перекрытие |
||
поддиапазонов порядка 5-f-10%. |
используется типовой |
||
■ Если |
конденсатор задан |
(например, |
|
или уже |
спроектированный |
конденсатор), то из приведённого |
выражения нетрудно определить число поддиапазонов.
В случае, если конденсатор переменной ёмкости не задан, вы бор числа поддиапазонов производится на основании сообра жений, приводимых ниже. С конструктивной точки зрения неже лательно иметь большое число поддиапазонов, так как вся си стема контура вместе с переключателями становится слишком громоздкой.
Индуктивность контура в первом поддиапазоне, очевидно, определится по формуле
°’28 ^кор (м)
с.к мин (пф)
ИЛИ
2 5 3 ^кор (м) Li — с мин(см)
мкгн
СМ.
Максимальная волна первого поддиапазона
^7 = К^кор'
Эта наиболее длинная волна поддиапазона самых коротких волн является (при настройке конденсатором переменной ём кости) наиболее трудной во всём диапазоне, так как здесь р =
= u)Z. и соответственно тю имеют наименьшее значение. На этой
ик
волне в контуре будет циркулировать наибольший ток 1К— -— ,
Р
где Uк — напряжение на контуре.
В ходе дальнейших расчётов находим крайние волны осталь ных поддиапазонов, соответствующие им индуктивности, кпд контура и эффективные значения токов в контурах (в режиме не сущей и модуляции).
Указанные данные для крайних волн всех поддиапазонов сводят в таблицу (это относится и к случаю, когда контур на страивается с помощью переменной индуктивности). Если зада ны фиксированные рабочие волны, то в таблице приводятся со ответствующие данные для этих волн.
О б щ и й х о д р а с ч ё т а к о н т у р а . 1. Определяется начальная ёмкость контура в зависимости от ламп и схемы ней трализации
С 0 — С ламп - f- С расс.
85
2. Волновое сопротивление контура (характеристика)
„ _ |
532 \мин (Л) |
|
г — |
/ \ |
9 |
|
Со (пф) |
|
3. Приведённое затухание (или добротность)
или Qx = —
Roe
8' должно быть не более 0,2. 4. Вносимое затухание
где 80— собственное затухание иенагруженного контура
80 = 0,005-4-0,01
(соответственно <2=100-ь-200 — верхний предел для мощных ступеней).
5.Кпд контура
6.Ток в контуре
7.Мощность в фидере
8.Ток в фидере
9.Напряжение на фидере
иф = У 2 Р ~ ф9ф.
Для диапазонного передатчика расчёт целесообразно свести
втаблицу.
§4. Расчёт ёмкостной связи выходной ступени коротковолнового
передатчика с фидером
В современных кв передатчиках получила широкое распро странение переменная ёмкостная связь с фидером при помощи конденсаторов, включённых последовательно с. фидером, а так же при помощи ёмкостного делителя.
86
Ниже приводятся соображения по расчёту |
связей: |
|
||||||
I. Регулировка связи осуществляется с помощью перемен |
||||||||
ных конденсаторов, включённых |
последовательно с |
антенным |
||||||
фидером (рис. 1V.3). |
|
|
|
|
|
|
||
Если |
U1 — |
— эффективное |
значение |
напряжения на |
||||
анодном |
контуре, |
Uф— то же, |
на |
антенном |
фидере, |
оф — |
||
входное сопротивление фидера, то сопро |
|
|
|
|||||
тивление ёмкости связи |
|
|
^ |
|
|
|
||
|
|
Щ |
1. |
(IV.1) |
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" 5 |
|
|
|
1 |
1 |
? |
|
|
|
|
|
|
|||
а емкость связи |
|
|
|
|
Рис. |
IV .3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
с,= |
|
или Сх= |
|
|
|
||
|
ш?ф| / ^ - |
|
|
рф |
|
|
||
|
|
|
|
рI |
|
|
||
|
V |
V I |
|
|
У ! ' ф |
|
|
(для двухтактной схемы ёмкость каждого плеча вдвое больше). Эквивалентная ёмкость, вносимая в анодный контур схемой
связи, может быть определена так:
Свн |
Сг |
(IV.2) |
|
1+ (?фшCj)2 |
|||
|
|
Для двухтактной схемы в ф-лу (IV.1) должна быть подстав
лена величина Ux = у = и вместо величины рф величина ,
тогда величина U| получается для одного плеча схемы. В ф-ле (IV.2) величина рф также должна быть заменена величиной
— , и тогда ёмкость С |
также ,будет получена для |
одного |
плеча двухтактной схемы. |
Полная величина С вн при |
этом бу |
дет в два раза меньше.
Значения Xi и С вН должны быть определены для крайних волн рабочего диапазона, при этом будут определены макси мальные и минимальные значения Х\ и С вн.
2. Регулировка связи осуществляется с помощью ёмкостно го делителя напряжения, выполненного в виде дифференциаль ного конденсатора, полная ёмкость которого С0 остаётся неиз менной, а частичные ёмкости С\ и С2 изменяются в противопо ложные стороны (рис. IV.4a и б).
Величины U\ и Неизвестны из расчёта генератора. Величи на С0 выбирается из следующих соображений. Чем она больше,
8 7
тем легче осуществить необходимую для передачи мощность и связь с фидером, так как максимальные значения частичных ёмкостей С1макс и С2чакс, которые могут быть получены в дан ной конструкции дифференциального конденсатора по услови ям электрической прочности, пропорциональны полной ёмкости
а)
Рис. IV.4
конденсатора Со; с другой стороны, слишком большое значение ёмкости С0 нежелательно, так как оно увеличивает начальную ёмкость контура на кратчайших волнах, в результате чего по нижается его характеристика и кпд. Поэтому С0 обычно выби рается порядка величины выходной ёмкости ламп.
Величины реактивных |
элементов |
делителя |
х } и х2 находят |
|
ся из выражения для коэффициента передачи |
напряжения (с |
|||
контура на фидер) |
|
|
|
|
__ |
U 1 |
__ |
4 - Zy |
|
~ |
иф |
~ |
Zx ' |
|
где Z-! = — \х х и Z2 = |
|
— комплексные сопротивления |
Рей **2
ёмкости делителя Cj и параллельно включённых ёмкости С2 и сопротивления фидера р* (рис. IVa и б).
После преобразований получим
хг
— 1
Реактивное сопротивление всего делителя
*0 = *1 + *2-
£8
Реактивные сопротивления можно получить из совместного решения последних двух уравнений, что выполняется графи чески.
Задаваясь различными значениями х и строим график
xz = f(x 1).
Пользуясь выражением x0=xi + x2, строим график
*о = f(x 1).
Значение х0, т. е. эквивалентное сопротивление общей ём кости делителя, обычно известно из практических данных (для мощных ламп С0 = 20-е- 60 пф), по заданному х0 находят x t и х2.
|
Пример |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рф = 15 кет, |
рф = |
600 ом. |
Диапазон |
волн 12 4-50 |
м. |
|
||||
|
Напряжение на половине контура |
= |
5100 в |
|
|
|
|||||
|
Х о д р а с ч ё т а |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Напряжение на фидере |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Uф = |
У 2Рф ?ф = |
У 2 -15-103-600 = |
4200 в |
|
||||
или |
на одно плечо |
|
|
иф |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
<Уг = |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
у - = 2100 в. |
|
|
|
||||
|
Коэффициент |
передачи напряжения (с контура на |
фидер) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
U, |
5100 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
I/. |
|
|
= 2,43. |
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
2100 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
*i |
|
||
|
*2 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( - У |
|
|
|
|
|
|
P# |
|
|
|
2,43* - |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л 300) |
|
|
|
Задаваясь произвольными значениями х1 н подставляя их в данное выраже |
||||||||||
ние, |
получим |
график х2 = / (Xj). |
хг, |
получим график |
|
|
|||||
|
Пользуясь |
выражением х„ = |
+ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
*о = / |
( * l) - |
|
|
|
||
|
Результаты вычислений сведены |
в табл. IV.3. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица IV ■ 3 |
|
*1 |
|
хг |
|
*0 |
|
|
*1 |
|
х г |
х„ |
|
100 |
|
70 |
|
170 |
|
|
400 |
|
390 |
790 |
|
200 |
|
150 |
350 |
|
|
500 |
|
660 |
1160 |
|
|
300 |
|
250 |
550 |
|
|
600 |
|
1580 |
2180 |
89
П ринимая С0 = 50 |
пф, |
д л я X = |
12 м буд ем иметь |
|
*о |
532 j L |
532-12 |
|
С0 |
128 ом. |
|
|
|
~~ 50 |
|
’По графику рис. |
IV .5 |
при хд — 128 ом имеем хх = 70 ом, х, = 50 ом. |
(Находим значения ёмкостей делителя для кратчайшей волны диапазона:
w — |
532 X |
532 |
-12 |
91,5 пф, |
хг |
|
= |
||
|
70 |
|
||
С2 = |
532 X |
532 |
12 |
128 пф. |
*3 |
|
= |
||
|
50 |
|
Для наиболее длинной волны диапазона X = |
50 м будем иметь |
|
532 X |
532-50 |
532 ом. |
*о = ~ сГ |
= |
|
50 |
|
90