![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Тимофеев В.М. Проектирование радиопередающих устройств пособие по курсовому и дипломному проектированию
.pdfСиловой mum
BVJJ- Усилитель
100
Манипулятор
z m k
~380в ’
Панель
управление
IРелейный
^щит УбС
СЩЬ
Iступень вч |
Е ступень вч |
Шступень вч |
1лампа ■ |
2 лампы |
2 лампы |
ГУ-ВО |
ГУ-80 |
гу-Ю Д |
Разъединитель |
Селеновый |
|
|
выпрямитель |
|
||
механической |
- т е |
Выпрямитель |
|
блокировки |
|
||
Переключатель |
|
ВтиратроноЬ |
|
Селеновый |
TPI-8//S |
||
рода |
выпрямитель |
2,5/125нв |
|
работ |
|||
-250 д |
|
||
|
|
||
-3806 |
|
|
С лилии Линейный усилитель
-2Щ Г
/ ступень н ч |
Uступень нч |
Шступень нч |
2лампы |
ГУ-80 |
ГУ-80 |
ГУ-SO |
Мощная
ступень в ч Hajgudep U ЛПИПЫ
ГУ-11я
Мощный
тиратронный
выпрямитель 10/вне ВтиратротЬ
TP/-15/1S
Фильтр 10нв
Фильтр 5нв
модулятор
4 лампы ГУ-11Я
-■380в
::___ : l
Установка
регулировочных а втотрансформу торов
камера анодного -3806
прансформатора
Здотш гуонва
камера модуляи,- трансформатора и дросселей
Рис. I I . 1
Перекрытие всего диапазона передатчика осуществляется с помощью двух переключателей волн (в предварительном усили теле и одновременно переключением в четырёх ступенях усиле ния высокой частоты переключателями с общим приводом) и вы бором числа удвоений в ступенях передатчика, приведённых в табл. II.2
|
|
|
|
|
|
|
Таблица II. 2 |
Диапазон |
Число |
|
|
Ступени, работающие в режиме удвоения |
|||
волн |
|
удвоений |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
11,5— |
15 |
3 |
I |
и II предварит, усилителя и |
I передатчика . . |
||
15 |
ч- |
30 |
, 2 |
I |
предварит, усилителя и I передатчика или I и |
||
30 |
ч- |
60 |
1 |
I |
II |
предварит, усилителя ........................................... |
|
предварит, усилителя ................................................... |
|||||||
60 |
-уюо |
— |
|
|
|
|
|
в) М о д у л я ц и о н н о е |
у с т р о й с т в о . |
Модуляционное |
|||||
устройство включает в себя линейный усилитель |
(для усиления |
||||||
сигналов с линии), усилитель низкой частоты |
— двухтактные |
ступени на пентодах ГУ-50 и ГУ-80 (две ступени), двухтактный подмодулятор по схеме с катодным выходом на четырёх пенто дах ГУ-80 и двухтактный модулятор, в котором использованы че тыре триода типа ГУ-11А или ГУ-22А (по два в плече).
Модуляционное устройство обеспечивает анодную модуляцию мощной и предмощной ступеней передатчика.
Модуляционный трансформатор и модуляционные дроссели
устанавливаются в отдельной от передатчика камере |
модуля |
|
ционного трансформатора. |
передатчика |
|
г) С и с т е м а э л е к т р о п и т а н и я . Питание |
||
осуществляется от трёхфазной сети переменного |
тока |
380 в. |
Аноды и экранирующие сетки ламп всех ступеней высокочастот ного и модуляционного тракта передатчика (кроме возбудителя ВЧД-100, линейного усилителя и манипулятора, имеющих авто номное питание от собственных малых выпрямителей) питаются от двух тиратронных выпрямителей: 10/5 кв и 2,5/1,25 кв.
Сеточное смещение ламп мощной ступени передатчика и мо дулятора обеспечивается селеновым выпрямителем 250 в, ламп всех ступеней тракта высокой частоты — от селенового выпря мителя 400 в. Питание цепей накала ламп всех ступеней пере датчика производится от сети переменного тока, кроме ламп II ступени усилителя низкой частоты, питающихся от селенового
выпрямителя. Это сделано с целью уменьшения уровня шумов (фона).
д) С и с т е м а у п р а в л е н и я . Управление передатчиком, а также контроль за его работой осуществляются с панели уп равления, где установлены: штурвалы переключателя рода ра бот (телеграф—телефон) и разъединителя механической бло-
32
кировки, кнопки включения и выключения силовых устройств, а также основные приборы и сигнальные лампы для контроля ра боты передатчика.
Во всех высокочастотных ступенях передатчика можно плав но настраивать контуры на любую волну диапазона переменной индуктивностью.
Весь диапазон передатчика 11,5—г-100 м разбит на три частич ных поддиапазона. Переход с одного поддиапазона на другой осуществляется одновременно переключателями, имеющими об щий привод.
Скелетные схемы передатчиков большой мощности
Проектирование радиопередатчиков большой мощности со пряжено с целым рядом технических и конструктивных трудно стей. Наиболее правильным и оправдавшим себя методом полу чения больших мощностей на средних и длинных волнах оказал-
Питающие фидеры от
электросети
Рис. II.2
ся способ параллельной работы нескольких ламповых генерато ров на общую нагрузку. В этом случае несколько отдельных ламповых генераторов (блоков) работает на общий промежуточ ный контур, связанный с антенной.
Указанный способ предложен советским учёным А. Л. Мин цем и реализован в ряде мощных станций СССР и за границей.
3—521 |
33 |
Построение оконечной ступени передатчика по системе бло ков позволяет отключить блок и быстро устранить в нём аварии и повреждения.
Взаимная связь элементов радиопередатчика, построенного по системе сложения мощностей в общем контуре (параллельная работа блоков), изображена на рис. II.2. На схеме изображены три (возможно более) мощных блока, возбуждаемых от общего предварительного усилителя (с модулированными колебаниями, в случае сеточной модуляции в одной из предыдущих ступеней). В случае сеточной модуляции скелетная схема должна быть по строена с положением 1 условного переключателя. В случае анодной модуляции скелетная схема должна быть построена с положением 2 переключателя.
Г л а в а III
РАСЧЁТ РЕЖИМОВ ЛАМПОВЫХ ГЕНЕРАТОРОВ
§ 1. Введение
Возможны несколько случаев расчёта электрических режимов лампового генератора в зависимости от назначения ступени про ектируемого передатчика.
Заданными для расчёта величинами обычно являются:
1. Полезная мощность переменного тока (колебательная мощность) Р развиваемая лампой в анодной нагрузке (конту
ре) генератора.
2. Максимальная рабочая частота f (ограничивающая воз можности использования лампы).
В результате расчёта получают все электрические величины, характеризующие режим лампы и эквивалентное сопротивление контура Ra , необходимое для осуществления рассчитанного ре^
жима. Расчётные режимы должны обеспечить надёжную работу лампы в эксплуатации без превышения допустимых мощностей рассеяния на аноде и сетках.
§ 2. Выбор генераторной лампы
Генераторные лампы требуемой мощности |
выбираются |
по публикуемым справочникам, каталогам и таблицам1). Эти данные могут быть уточнены путём графоаналитического иссле дования обобщённых характеристик выбранной лампы2).
Если отсутствует лампа необходимой мощности, можно ис пользовать:
а) более мощную лампу при пониженном анодном напряж
нии,
') Справочник по электровакуумным приборам. Госэнергоиздат, 1957; приложение 2.
2) Б. С. Агафонов. Теория и расчёт радибтелеграфных режимов генера торных ламп. «Советкое радио», 1954, стр, 101— 111.
3* |
95 |
б) параллельно включённые лампы меньшей мощности, в) двухтактно (последовательно) включённые лампы мень
шей мощности.
Параллельное включение ламп можно применять на средних и длинных волнах. На коротких волнах параллельное включение ламп допустимо лишь в инверсной схеме выходной ступени (триод с заземлённой или нейтральной сеткой). Обычная схема с заземлённым катодом весьма неустойчива в работе на корот ких волнах и обладает увеличенной начальной ёмкостью кон тура.
Вкоротковолновых передатчиках не применяется параллель ное включение более двух ламп в плече.
Винверсной схеме (с заземлённой или нейтральной сеткой) применяют современные триоды ГУ-4А, ГУ-5А, ГУ-5Б, ГУ-10А, ГУ-11А, ГУ-22А, ГУ-23А, ГУ-23Б, ГУ-ЗОА, ГК-1А, ГК-ЗА, ГК-5А
идр. Конструкция современных триодов отличается кольцевым выводом сетки, а большинство из них наличием катода из карбидированного, торированного вольфрама. Эти триоды в инвер сной схеме успешно работают на самых коротких волнах.
Выбор лампы обусловлен также соображениями сохранения допустимых габаритов ступени передатчика, возможностью (или заданием) применения водяного или воздушного охлаждения, а также наличием источников анодного питания, обладающих тре буемой мощностью и напряжением. Могут быть дополнительные условия, оговариваемые в технических условиях ( например, пе репад внешней температуры) и т. д.
Напряжение анодного питания обычно берётся равным номи нальному для выбранного типа лампы. Уменьшение анодного на пряжения (на 15-*—20%) применяется в случаях, когда нужно не сколько понизить полезную мощность, а также при работе лам пы с анодной модуляцией и на самых коротких волнах.
■После выбора типа лампы требуемое для ступени число ламп берётся равным
Р— за д а н
П= -----------.
Р~ ном
Полученную величину необходимо округлить до ближайшего большего целого числа. В двухтактной схеме дальнейший рас чёт генератора ведётся для одного плеча с числом ламп
„ / |
= |
п |
п |
~2 ' |
|
|
|
Расчётная мощность одного плеча
за д а н
~2
3 6
Если используется п параллельно включённых ламп, то они могут быть заменены одной эквивалентной лампой, обладающей данными:
1. Номинальная полезная мощность
Р |
~акв |
= пР |
|
|
111 |
~но.н> |
|
где обозначение «ном» относится |
к параметрам одиночной |
||
лампы. |
|
|
|
2. Номинальные мощности, |
рассеиваемые анодом и сеткой: |
Ра = пР
же '*1 а ном >
Р= пР
лс ж е с ном •
3. Импульс анодного тока
|
м акс »кв |
ГМа м акс ном' |
4. |
Крутизна характеристики эквивалентной лампы: |
|
|
^ эк a nSH0M, |
SKp 9К8 nSKp ном- |
5. |
Междуэлектродные ёмкости (входная, выходная и проход |
|
ная) эквивалентной лампы: |
|
|
|
Г |
— п Г |
|
°вхзкв |
'“-'«ЛГНОМ’ |
|
°a t / v* о tf а |
— п' Г e t i v и л м ! |
^прохже мСПр0ХН0М.
6. Проницаемость эквивалентной лампы
D3xe ~ &•
7. Внутреннее сопротивление
Ri ж* ~ Pi
После выбора типа и количества ламп приступают к электри ческому расчёту режима ступени.
§ 3. Расчёт генератора на заданную мощность (схема с заземлённым катодом)
Приступая к расчёту режима после выбора лампы, считают известными величины: Р ^ , Ра, Рс, Еа, S,SKp, D. Для тетрода и пентода дополнительно должны быть известны и выбраны вели чины Ес2. Есз, Рс2 ■Большая изменяемость крутизны в тетро-
37
Дах и пентодах вынуждает, для большей точности расчёта, поль
зоваться графиком вида S =/(/„)• |
|
|
|
Порядок расчёта: |
0 = |
70° — 90°. Дл |
|
1. |
Выбирают угол нижней отсечки |
||
укв ламп |
(например, в тетродах ГУ-27А и ГУ-27Б) |
электроваку |
умный завод-изготовитель нередко рекомендует режимы, в кото рых имеет место 0 = 55°—65°.
Из таблиц (приложение 3) находят коэффициенты аь а9 f =
=— cos0 для косинусоидального импульса анодного тока
ао
(наиболее распространённого).
2. Для всех ламп критический (пограничный) коэффициен использования анодного напряжения рассчитывают по общей формуле
2Р_
£ = 1
°г$кр&а
Значение крутизны линии критического режима SKP находят из таблиц параметров ламп (приложение 2) или из анодных характеристик (приложение 4) как крутизну линии спада анод ного тока. В мощных укв триодах рекомендуется найденное зна чение \кР уменьшить на 3—6%, чтобы получить меньший сеточ ный ток (менее напряжённый режим). В этом случае облегчает ся тепловой режим управляющей сетки.
3. Амплитуда переменного напряжения на аноде
и а = 1 Е а .
4.Амплитуда первой гармоники анодного тока
5.Постоянная составляющая анодного тока
/в1*
6.Максимальное значение импульса анодного тока
‘al
°1
7. Подводимая мощность
Ро = 1а*Еа-
38
8. Мощность, рассеиваемая на аноде
К = Р * - Р ~
(необходимо, чтобы выполнялось условие Ра < Ран0м)- Кпд (по анодной цепи генератора)
10. Эквивалентное сопротивление анодного контура, обеспе чивающее рассчитанный режим,
|
|
г, _ Va |
|
|
|
|
|
Г |
' |
|
|
|
|
1a l |
|
|
|
11. |
Амплитуда напряжения возбуждения: |
||||
а) |
для тетродов и пентодов |
|
|
|
|
|
__ |
ig м акс |
__ |
Р и . |
|
|
с ~ |
S( 1 — cos 0) |
_ |
|
’ |
б) |
для триодов |
|
|
|
|
|
и . |
DUa = |
^ |
DUa, |
|
|
S (1 — cos в) |
а |
|
|
|
где [3= а1(1 — cos0) берётся из таблицы |
(приложение 3). |
||||
Значение крутизны 5 |
ориентировочно |
можно брать из пас |
портных данных лампы. Однако в заводских параметрах ламп значения крутизны даны для малых величин анодного тока (5 -н 10% от 1амакс)■Поэтому для реальных рабочих условий це лесообразно определять крутизну 5 из характеристик лампы, чтобы получить лучшее совпадение величин Ес и Uc с опытны ми. Для тетродов и пентодов с целью получения большей точ ности расчёта величину крутизны (в зависимости от анодного на пряжения) удобно брать из графиков Se—fa (еа).
Для триодов значение крутизны может быть определено (для анодного напряжения еамин= Ea—Ua) по анодным характери стикам ламп из выражения
.и
где ток г" выбирается на характеристике примерно равным iaMaKC
(несколько больше или меньше). Этому значению тока соответ ствует значение напряжения на сетке е"с . Ток i’a = (0,1 —0,2) ia манс
Э9
соответствует меньшему |
значению |
напряжения е с (рис. III.1). |
12. Напряжение смещения для |
всех ламп |
|
Ес == Ec — Uccos в, |
||
где Ес — напряжение |
запирания |
лампы, соответствующее |
идеализированной анодно-сеточной характеристике при выбран ном Еа.
Напряжение запирания Е'с определяется по реальным ха
рактеристикам ламп. Ориентировочно для триодов оно может быть рассчитано по формуле
Для тетродов и пентодов Ёс определяется начальной точкой веера анодно-сеточных харак теристик.
13. Угол нижней отсечк импульса тока управляющей сетки
Зная |
в с из таблиц, находят коэффициенты |
аос и а1с. |
||
14. Импульс сеточного тока |
находится для |
мгновенных на |
||
пряжений |
еамин= Еа — Uа и ес махС — Ес -\-Uc |
по характери |
||
стикам сеточного тока |
ic = f(ea)- |
Расчёт составляющих сеточно |
||
го тока производится, |
как и составляющих анодного тока, с вве |
дением коэффициентов, учитывающих несинусоидальную (остро конечную) форму импульса сеточного тока.
15. Постоянная составляющая тока сетки ориентировочно бе
рётся равной |
|
|
IсО |
0»7 аоJ'c макс1 |
|
16. Переменная составляющая тока сетки |
||
1сх~ |
0,7 |
макс- |
17. Сопротивление автоматического смещения
4 i